ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 110
Скачиваний: 0
О |
|
|
/ |
|
Z |
|
J |
4 |
Мт,тьгЮгкгс-с9м |
||
I |
|
|
, |
|
, |
|
, |
, |
! |
И |
, ' |
|
|
0,06 |
|
1,0 |
|
1,tf |
1,8 |
Ь^,М |
|||
Рис. 78. Зависимость |
максимальных |
амплитуд поперечно-угловых |
колебаний |
||||||||
системы |
{р —2 |
м/с, |
#=0,15 |
м) от массы |
трактора |
(/, 2), |
массы |
rh\ (3, 4) |
|||
|
|
|
и длины |
неровностей |
(5, 6): |
|
|
|
|
||
|
|
|
1, |
з, |
5 — х- 2, 4, 6 — 3. |
|
|
|
'• |
||
ны неровностей, при которых максимальные |
амплитуды |
колеба |
|||||||||
ний т и |
3 |
составляют |
0,016 |
и 0,028 рад, лежат |
в |
пределах |
0,6—0,7 м.
При рассматриваемом способе трелевки существенное влия ние на характер поперечно-угловых колебаний машины оказы
вают в ы с о т а |
т о ч к и |
В п о д в е с а |
пакета |
хлыстов |
я р а с |
||||||
с т о я н и е |
DT. Резкое возрастание |
амплитуд колебаний |
системы |
||||||||
наблюдается при расстоянии |
от точки |
подвеса до осевой линии |
|||||||||
пакета хлыстов, |
меньшем |
0,4 м (рис. 79, кривые 1,2), |
с увели |
||||||||
чением этого расстояния угловые перемещения |
-\ и |
3 |
также |
||||||||
несколько увеличиваются, |
но до определенного |
предела. В дан |
|||||||||
ном случае этот предел равен |
1 м. |
Более заметное влияние |
DT |
||||||||
оказывает |
на колебания |
3 |
пакета хлыстов. |
Так, |
при Dr |
= |
|||||
= 0,8 м максимальная |
амплитуда |
3 |
больше |
углового |
крена |
||||||
подрессоренной |
массы |
трактора в |
1,62 |
раза. |
|
|
|
|
|
Рис. |
79. |
Зависимость максимальных амплитуд |
поперечно-угловых |
|
||||||||||||||||
|
колебаний |
системы |
(v—2 м/с, #=0,15, |
Ь Л =0,6 |
м) |
от |
расстояния |
|
|||||||||||||
|
DT |
(1, 2), |
L |
B (З, |
4), |
DX |
(5, |
6), |
L x (7, 8), |
коэффициента |
k |
(9, |
10): |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1, 3, 5,7, |
9— 7; 2, 4, 6,8,10 |
— '?. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Расчеты |
|
показывают |
(см. табл. 10), |
что возрастание L B |
||||||||||||||||
отрицательно |
сказывается |
на устойчивости трактора. |
Уже при |
||||||||||||||||||
L B |
, |
равном |
1,5 м, угол |
у |
составляет |
0,877, |
а угол |
р* 0,904 рад. |
|||||||||||||
При |
дальнейшем |
увеличении |
L |
B |
система |
попадает |
в резо |
||||||||||||||
нанс. Если высота |
точки |
подвеса |
уменьшается, |
амплитуды |
т и |
||||||||||||||||
Р |
также становятся |
меньше, затем снова |
несколько |
возрастают |
|||||||||||||||||
(см. рис. 79, кривые |
3,4). |
Наименьшие |
амплитуды |
поперечно- |
|||||||||||||||||
угловых колебаний трактора и груза наблюдаются |
при расстоя |
||||||||||||||||||||
нии |
LB |
ОКОЛО 1,2 |
М. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Аналогичное влияние на устойчивость трактора |
оказывают |
|||||||||||||||||||
размеры |
D x |
|
и L x , |
которые |
определяются |
прогибом |
пакета |
||||||||||||||
хлыстов, а также |
конструктивными параметрами D T |
и L B - |
Сте |
||||||||||||||||||
пень их влияния |
на амплитуды |
"( и р , однако, заметно |
меньше |
||||||||||||||||||
(рис. 79, кривые |
5—8). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
При изменении D T |
меняются |
не только |
амплитуды |
переме |
||||||||||||||||
щений |
т и |
Р |
масс |
системы, |
но и общий характер |
колебаний. |
Рис. 80. Зависимость |
поперечно-угловых |
колебаний трелевочного |
трактора (v — 2 |
м/с, #=0,15, L ; I =0,6 |
м) от времени: |
/, 2 — В т - 0 , 3 м; 3, 4 — Д г = 0 , 5 м; 5, б — D f = 0 , 9 м.
Так, при Dr = 0,3 м происходят небольшие по амплитудам коле бания с частотой возмущающей силы, имеющие постоянное от клонение от равновесного положения (рис. 80, кривые 1,2). Причем в данном случае постоянное отклонение т имеет знак «минус», а Э — «плюс». При £ = 3 , 3 с отклонение 7 составля ет —0,074, a £i+0,061 рад. Конечно, следует иметь в виду, что значение DT , равное 0,3 м, нереально по конструктивным сооб ражениям, однако оно дает возможность выявить влияние дан ного параметра с качественной стороны.
При £ > т = 0 , 5 |
м |
кривые 7 =f (t) |
и $=f(t) |
постоянного |
|
отклонения |
не имеют |
(см. рис. 80, кривые 3,4). При дальнейшем |
|||
увеличении |
DT |
характер колебаний |
качественно |
почти не ме |
|
няется. Если Z)T =0,9 м, максимальные |
отклонения |
-г наблюда |
ются в начальный период движения. При £ =1,2 с частоты и ам
плитуды перемещений |
-( при D T = 0 , 5 |
и 0,9 |
м различаются |
незначительно. |
|
|
|
Отклонения системы |
увеличиваются |
при |
возрастании L f f |
(рис. 81). При L B =1,7 м |
(кривые 5,6) система |
имеет неограни |
ченно возрастающие амплитуды, т. е. наступает явление резо нанса.
Проведенные исследования позволили качественно и коли чественно оценить влияние параметров трелевочного трактора при полуподвешенном способе трелевки деревьев на его попе речную устойчивость. Пользуясь описанной методикой, можно анализировать различные лесотранспортные системы рассмот ренного типа.
Глава V
ЧАСТНЫЕ ВОПРОСЫ ДИНАМИКИ ЛЕСОТРАНСПОРТНЫХ МАШИН
1
Продольное динамическое взаимодействие звеньев автопоезда
Продольная динамика транспортных систем изучает про дольные силы и ускорения, возникающие при различных режи мах движения.
Динамические схемы автопоездов, применяемых в лесной промышленности (автопоезда в составе тягача и прицепа-рос пуска, седельные и прицепные автопоезда [60]), различаются. Связи между звеньями автопоезда во многом определяют их взаимодействие. Характер этих связей зависит от конструктив ных особенностей тягово-сцепных приборов, наличия или отсут ствия в них упругих и демпфирующих элементов. Значительное влияние на продольную динамику лесовозного автопоезда ока зывают упруго-вязкие взаимодействия пакета лесоматериалов и элементов автопоезда.
Продольные колебания автопоезда в горизонтальной плос кости происходят под действием изменяющихся тяговых или тормозных сил, которые имеют место при неустановившихся режимах движения [23]. Установлено, однако, что усилия, воз никающие в элементах связи звеньев автопоезда, не остаются постоянными и при установившемся движении. В этом случае происходят вынужденные колебания звеньев транспортной си стемы.
К числу основных причин, вызывающих эти колебания, сле дует отнести непрерывное изменение сил сопротивления движе нию автопоезда, которое происходит вследствие того, что угло вые и вертикальные колебания подрессоренных и неподрессоренных масс тягача и прицепных звеньев изменяют суммарный динамический вес автопоезда, продольные силы инерции.
Таким образом, интенсивность и характер продольных гори зонтальных колебаний звеньев автопоезда зависят не только от характера внешних сил, конструктивных параметров системы и сцепки ее звеньев, но и от степени ровности дороги и свойств подвески тягача и прицепов.
Рассмотрим влияние на продольное взаимодействие в гори зонтальной плоскости звеньев прицепного автопоезда силы со противления движению, изменяющейся под действием суммар-
ного динамического веса автопоезда при движении по неровной дороге.
Схема горизонтальных продольных колебаний, а также ко лебаний подрессоренных масс в продольной плоскости автомо биля с двухосным прицепом представлена на рис. 82.
Рис. 82. Схема продольных колебаний звеньев автопоезда.
Пользуясь общеизвестными приемами, считая характери стику упругого элемента сцепного прибора линейной, с учетом выбора зазора в сцепке, получаем дифференциальные уравнения продольных горизонтальных колебаний автопоезда:
М т * і + £ С ц * і + С с ц хх — / г с ц |
х2—стх2 |
= Р/т; |
|
||||
Max2+kcn |
X2-r-Czv_X2 |
— kz^Xi |
— C{,iXXx |
= Pjn |
, |
||
которые преобразуются в одно |
дифференциальное |
уравнение |
|||||
|
x+2ahx+b\x=Pf, |
|
|
|
(95) |
||
где 2 а д = &с ц |
(Мт:\-Ма)/(МгМп)—коэффициент |
затухания; |
|||||
b.,~Vсс[ц |
(Мт-\-Ма) |
1{МТ |
Мп) |
—круговая |
частота собствен |
||
|
|
|
|
|
ных колебаний |
системы; |
|
|
|
|
& с ц |
— коэффициент сопротивления |
|||
|
|
|
|
|
сцепки; |
|
|