Файл: Страховский Г.М. Основы квантовой электроники учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 263
Скачиваний: 1
ір, или времени спин-спиновой релаксации Т2. Но следует отметить, что увеличение УѴ одновременно приводит к уменьшению времени Т2, поэтому нельзя создавать слишком большие плотности активных ча стиц. Оптимальными оказываются плотности активных частиц по рядка 1018 \Ісмл.
Из формулы (5.35) также видно, что магнитная добротность умень шается с уменьшением спиновой температуры Та, т. е. с ростом ин версной населенности в системе рабочих уровней.
До сих пор мы формулировали общие условия усиления, пользуясь понятием магнитной добротности и не конкретизируя схему усили теля. Между тем существует два типа резонаторных усилителей: резонаторный усилитель с проходным резонатором и отражательный
Зхсд |
^Резонатор |
Выход |
|
|
|
||
Изолятор |
Q |
д2 |
_^Йзолятор |
|
~Lm |
Г |
|
Рис. 5.1. Резонаторный усилитель |
с проходным |
||
|
резонатором |
|
резонаторный усилитель, и каждый из них имеет свои специфические особенности. Рассмотрим эти типы резонаторов. При написании всех нижеследующих формул этого параграфа будем предполагать, что частота излучения совпадает с частотой рабочего перехода активной среды и собственной частотой типа колебаний резонатора.
На рис. 5.1 показана принципиальная схема резонаторного уси лителя с проходным резонатором. Здесь с резонатором связано два волновода — входной и выходной. Показаны также ферритовые изо ляторы, задача которых — предотвратить отражения от нагрузки и проникновение излучения во входной волновод.
Приведем основные характеристики резонаторного усилителя: коэффициент усиления по мощности G( M ) и полосу пропускания. Если Qi и Q2 — добротности связи, Qo — добротность, определяемая ди электрическими потерями в веществе и в стенках резонатора, a Qm — магнитная добротность, то коэффициент усиления по мощности выра
жается через эти величины так: |
|
|
|
G(«)= |
4 Q T ^ |
_ |
( 5 3 6 ) |
Обсудим это выражение. Пусть парамагнетик в резонаторе отсут ствует (Qm1 = 0), а сам резонатор не вносит потерь в проходящее через
него излучение (Qo1 = 0). Тогда, как видно из формулы |
(5.36), всегда |
|||||
G(J"> ^ |
1 (G<M) = |
1 только |
при |
= Q2 ). Если же резонатор вносит |
||
потери |
в |
проходящее через него |
излучение (Qöl^0), |
то всегда |
||
G < M ) < 1 . |
Таким |
образом, |
приходим к естественному |
результату, |
||
что полный резонатор не обладает |
усилительными свойствами. |
146
Положим теперь Q i Q 3 . Тогда |
из |
выражения |
(5.36) легко видеть, |
|
что G( M ) > 1. если —Qm1 |
> Q ö и |
приходим к |
сформулированному |
|
ранее условию (5.30). |
|
|
|
|
Коэффициент условия |
усилителя |
максимален, |
если потери в ак |
тивном веществе и в стенках резонатора достаточно малы (Qö^C Qm1 +
- r Q r M - Q j 1 ) и добротности |
связи |
примерно |
равны (Qx да Q2 ~ Q*> |
|
где Q:|; — примерно одинаковые добротности |
связи). Тогда формула |
|||
(5.36) принимает вид |
|
|
|
|
Qi»)= |
rW^J |
. |
(5.36а) |
|
|
( 2 Q / |
+ Q,«1 )2 |
|
|
Теперь о полосе пропускания резонаторного усилителя с проход ным резонатором. Обычно ширина резонансной линии парамагнетика значительно больше полосы пропускания нагруженного резонатора. Поэтому полоса пропускания Ву усилителя определяется полосой пропускания нагруженного резонатора и равна:
Ву = v0 [Qö1 4 Qm1 + Qr 1 + QJM - v0 (2Q;1 ~|- Qr«1). (5.37)
При выводе формулы (5.37) сделаны те же приближения, что и при выводе формулы (5.36а).
Из формул (5.36а) и (5.37) следует, что полоса пропускания и коэффициент усиления резонаторного усилителя с проходным резо
натором связаны между собой |
Согласованная |
соотношением |
нагрузка |
Ву / G W = |
v 0 2Q; 1 . |
Входной |
|
Так как это равенство спра |
|||
сигнал ' |
|||
ведливо в области |
I Qm11 да 2Q~\ |
|
|
то удобно переписать его в виде |
|
||
Ву / G M = v0 і Q«1 1 = const. |
Мощность |
||
Вспомога - —1 |
|||
|
(5.38) |
тельного излуче |
|
|
ния |
'хчастдтныи
резонатор
Для данного резонатора и |
Рис. 5.2. Отражательный резонаторный |
данной активной среды это про |
усилитель |
изведение постоянно. |
|
Видно, что увеличение полосы пропускания приводит к уменьше нию коэффициента усиления усилителя и наоборот.
Остановимся кратко на особенностях отражательного резонатор ного усилителя. На рис. 5.2 приведена его принципиальная схема. Здесь с резонатором связан всего один волновод, а разделение сиг нала, поступающего в резонатор, и сигнала, выходящего из резонато ра, осуществляется, например, ферритовым циркулятором.
147
Формула для коэффициента усиления отражательного резонаторного усилителя в области, где коэффициент усиления максимален, имеет вид
G ( " ) » |
ѵ£ѵ*—-—. |
(5.39) |
Эта формула очень похожа |
на аналогичную |
формулу для резона- |
торного усилителя с проходным резонатором (5.36а), но величина Q"1 в знаменателе формулы (5.39) не имеет множителя 2. Благодаря этому коэффициент усиления отражательного резонаторного усилителя выше чем у резонаторного усилителя с проходным резонатором. С физической точки зрения это легко понять, так как в проходном резонаторе излуча емая частицами активного вещества мощность делится между выходным и входным волноводом, а в отражательном резонаторе волновод всегда один. Вопрос о том, насколько коэффициент усиления отражательного резонаторного усилителя больше, зависит от соотношения добротностей. Например, если магнитные добротности для отражательного уси лителя и усилителя с проходным резонатором одинаковы, а доброт ности связи отличаются вдвое (Qe""oTP = 2Qe~npoX). т о сравнение формул (5.36а) и (5.39) дает G QTP = 4G„pôx, т. е. коэффициент усиления в отражательном резонаторном усилителе в четыре раза больше, чем в усилителе с проходным резонатором.
Отметим, что между коэффициентом усиления и полосой пропуска ния отражательного резонаторного усилителя имеется соотношение, аналогичное (5.38), а именно:
ByfGM |
= 2v0\Qm1\ = const. |
(5.40) |
Видно, что при одном и том же коэффициенте усиления отражатель ный резонаторный усилитель обладает вдвое большей полосой пропу скания, чем резонаторный усилитель с проходным резонатором.
Теперь вернемся опять к усилителю бегущей волны.
До сих пор мы пользовались понятием магнитной добротности Qm для описания квантовых резонаторных усилителей. Однако эта ве личина с одинаковым успехом может использоваться и для описания свойств усилителя бегущей волны. Например, выведем формулу для коэффициента усиления по мощности G ( M ) усилителя бегущей волны, пользуясь понятием магнитной добротности. Для усилителя бегущей волны
|
dP |
(5.41) |
|
|
dz |
\Q„ |
|
|
|
||
где иа — высокочастотная |
энергия, запасенная на единице длины уси |
||
лителя в направлении г. |
|
(Р = ugvg), |
|
Используя формулу |
(5.5) |
преобразуем уравнение |
|
(5.41) к виду |
|
|
|
|
dz |
vg I Qin I |
(5.42) |
|
|
148
Решение этого уравнения |
имеет вид |
|
|
||||
|
Лшх — Л з х е х Р |
IQn |
(5.43) |
||||
где X — длина усилителя. |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
Преобразуем несколько эту формулу. Введем коэффициент Замел |
|||||||
ев |
с |
|
|
усилителя через число п% длин волн |
|||
ления о 3 |
= — и выразим длину |
||||||
|
ѵ8 |
укладывающегося на этой длине, т. е. вы- |
|||||
усиливаемого излучения, |
|||||||
|
|
|
|
|
2л,с |
|
|
разим X |
по формуле X = п^к = |
«а,—• |
ГІодставляя |
эти величины в |
|||
формулу |
(5.43), получаем: |
|
„. , |
|
2nS3n^ |
|
|
|
Лзых |
_ |
е Х р |
|
|||
|
^вх |
(J(M) |
_ |
|
|||
|
|
|
I От I |
|
|
||
Так выглядит коэффициент |
усиления по мощности |
усилителя бегу |
|||||
щей волны, выраженный |
через |
величину |
магнитной |
добротности. |
В заключение этого параграфа полезно провести сравнение досто инств и недостатков разобранных выше усилителей, т. е. усилителя бегущей волны и усилителей резонаторного типа.
Главным достоинством усилителей бегущей волны является их большая широкополосность по сравнению с усилителями резонаторного типа. Именно поэтому они используются в широкополосных приемных системах сверхдальних линий связи, радиотелескопах и радиолокато рах в диапазоне длин волн 5 15 см. У этих усилителей есть и еще одно преимущество. Применяемые в них замедляющие системы имеют обыч но значительно большую полосу пропускания, чем ширина линии ра бочего вещества. Это позволяет производить перестройку усилителя на любую из частот рабочего диапазона замедляющей системы.
Но усилитель бегущей волны имеет и недостатки. Во-первых, за медляющие системы конструктивно сложны. Во-вторых, линейные раз меры рабочего вещества здесь больше, чем в резонаторных усилителях. Одним из следствий этого является необходимость создавать однород ное магнитное поле в большом объеме. В-третьих, мощность вспомога тельного излучения в усилителях бегущей волны должна быть выше, чем в резонаторных усилителях. Вследствие этого в приемных систе мах, где не требуется широкая полоса пропускания, применяются бо лее простые—однорезонаторные усилители. Кроме того, в средне- и длинноволновой частях дециметрового диапазона, а также в коротко волновой части сантиметрового и длинноволновой части миллиметро вого диапазонов достоинства резонаторных усилителей (меньшая мощ ность вспомогательного излучения, малый объем рабочего вещест ва, необходимость иметь однородные поля в небольших объемах, отсутствие сложной замедляющей системы) делают их иногда более удобными для применения по сравнению с усилителями бегущей волны.
Отметим также, что в последнее время значительное внимание уде ляется разработке многорезонаторных усилителей. Они могут быть столь же широкополосны, как усилители бегущей волны, при сохране нии достоинств резонаторных усилителей.
149