ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 278
Скачиваний: 1
В схеме на рис. 117, б мощность подводится к водилу 6 сател лита 4. Сателлит передает мощность одновременно насосу гидро трансформатора (через коронную шестерню 5) и ведомому валу 2 через солнечную шестерню 3. Мощность турбины гидротрансфор матора передается также ведомому валу 2. Составим уравнения для определения коэффициента трансформации, передаточного отношения и к. п. д. передачи (см. схему на рис. 117, а). Для упрощения к. п. д. планетарной передачи примем равным 1. При установившемся движении передачи окружные усилия от солнечной и коронной шестерен одинаковы и равны Р, поэтому момент на ведомом валу 2
М2 = 2РЯЪ;
момент на солнечной шестерне 3
Мс = PRC;
соответственно момент на коронной шестерне 5
MK = PRK;
момент на насосе
где К — коэффициент трансформации гидротрансформатора. Так как момент на турбине равен моменту на коронной шестерне
Мт |
= Мк, |
то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Момент ведущего вала равен сумме моментов, передаваемых |
||||||||||
насосу |
и |
солнечной |
шестерне: |
|
|
|
|
||||
|
|
|
M 1 = |
MH |
+ |
Mc |
|
= |
|
|
P(^-\-Rc). |
|
Коэффициент трансформации |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
^гмп - |
M, |
|
|
2RB |
|||
|
|
|
|
М і |
1 |
R |
k |
, |
г> |
||
|
|
|
|
|
|
|
' « |
||||
|
|
|
|
|
RB |
|
|
т + |
R c |
||
|
Так |
как расстояние |
до |
|
осей |
|
сателлитов |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
RK + |
RC |
|
|
ТО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К г м п |
RK + RC |
|
1 + |
ЯК |
0 + 1 |
|||
|
|
|
|
1. » |
|
|
_ L i . Jk |
||||
|
|
|
|
К |
~ Г * С |
|
К |
' |
R K |
К |
|
где |
а = |
-g-. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д с |
|
|
|
|
|
|
|
|
203
Определим зависимость между передаточным отношением гид ротрансформатора t и передаточным отношением передачи і*гм п . Так как окружная скорость оси сателлита равна полусумме окружных скоростей коронной и солнечной шестерен
,»к + "с
"в — 2 '
то, заменяя окружные скорости через соответствующие значения
ягп |
|
|
|
|
|
|
|
— |
, |
имеем |
|
|
|
|
|
|
|
#в«2 = |
4 " (Як^к |
+ |
Я Л ) - |
|
|
|
Разделив обе части уравнения |
на |
пх |
и имея в виду, что |
п к = |
||
= |
пт, |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
*гмп = |
- 2 £ ( # кі + |
Яс) |
^ 1 2 3 ) |
||
или |
|
_ |
at -f 1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|||
|
|
'гмп — |
a _ j _ J . |
|
|||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' • = « - г м п ( і + 4 - ) - 4 - |
< 1 2 4 > |
Имея внешнюю характеристику гидротрансформатора, можно построить внешнюю характеристику передачи. Задаваясь последо
вательным |
рядом значений г'Гмп. |
по |
уравнению |
(124) находим і |
|||
и по |
характеристике |
гидротрансформатора — |
соответствующее |
||||
значение К- Таким образом, получаем |
зависимость |
К — f (г'гмп)- |
|||||
Затем |
по |
уравнению |
находим |
Кгші |
и получаем |
зависимость |
|
Кгмп |
= / |
(*гмп)- |
= Î О'гмп) |
|
|
|
|
Зависимость ï i r M n |
определим по |
уравнению |
"Пгмп = Агмп'гмп
*или
_ |
і + |
a± |
Лгмп — - j |
r~ • |
Для гидродинамической передачи, показанной на рис. 117, б, имеем:
момент на ведущем валу
M i = 2PRb;
момент на солнечной шестерне
Мс = PRC;
204
момент на коронной шестерне
Мк = PRK;
момент на насосе
Мн = Мк;
момент на турбине
Мт = кмн.
Момент на ведомом валу равен сумме моментов на солнечной шестерне и турбине:
М2 = Мс + Мт = PRC + / Ш к = Р (Rc + ад. Тогда получим коэффициент трансформации
„ |
ЛГ2 _ |
RC + |
KRK |
А |
г м п — АС - |
2 ^ |
• |
Подставляя в выражение |
для |
Кгпп |
значение RB, получим |
|
|
|
К |
, J |
_ |
Агмп - Я к + |
Я с |
- |
, |
• |
|
|
|
а |
|
Затем находим произведение |
|
|
|
Rjh. — 4 " ( # к " к + # с " т ) -
Разделив обе части этого уравнения на щ и имея в виду, что "к = "н. "т = "г. 3 также учитывая, что /?в = — — — , получаем
г гмп :
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
-!- |
О |
( гмп) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
а |
|
|
|
|
|
|
|
% м п |
— |
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + » |
а |
|
|
|
|
|
Предположим, |
что гидравлическим |
звеном |
гидродинамичес |
|||||||
кой передачи является гидротрансформатор с непрозрачной |
харак |
|||||||||
теристикой, |
коэффициент |
трансформации которого |
К |
— fi (і) |
||||||
и к. п. д. г] = / 2 |
(і) показаны |
соответственно на рис. 118, а и б. |
||||||||
Пусть а = 2. Определяем |
Кгмп |
= |
/з (ігмп) и |
Лгмп |
= |
/4 |
(г'гмп) |
|||
(см. схему на |
рис. 117, а и б). |
Соответствующие |
значения |
Кгмп |
205
и Лгмп показаны |
на рис. 118, а и б в виде кривых 2 и 3. Из графика |
|
следует, что при |
t ' < 0 , 5 ( i |
= 0,5 соответствует т)* гидротранс |
форматора) коэффициенты |
трансформации и к. п. д. для обеих |
|
схем передач меньше, чем |
для гидротрансформатора, а при |
|
і > 0,5 — больше. |
|
Таким образом, рассмотренные гидромеханические передачи имеют большие значения коэффициентов трансформации и к. п. д. по сравнению с соответствующими значениями для гидротранс форматора в зоне повышенных передаточных отношений, но имеют худшие пусковые свойства и меньшие к. п. д. в зоне пониженных
0 |
0,2 |
OA |
Oß |
0,8 |
i |
0 |
0,2 |
0,4 |
Oß |
0,8 |
i |
|
|
|
a) |
|
|
|
|
|
В) |
|
|
Рис. |
118. |
Внешняя |
характеристика |
|
гидромеханической |
передачи: |
|||||
а — зависимость |
коэффициента |
трансформации от і; б — зависимость к. п. д. |
|||||||||
от і '. 1 — для гидродинамической передачи; 2 — для гидромеханической |
пере |
||||||||||
дачи (см. рис. 117, |
а); 3 — для |
гидромеханической |
передачи (см. рис. 117, б) |
передаточных отношений. Следовательно, в зависимости от предъ являемых требований гидромеханические передачи могут оказаться более или менее целесообразными, чем гидродинамические пере дачи.
Схемы передач с внутренним разветвлением силового потока в настоящее время изучены мало. Расчет подобных схем должен производиться как для отдельного гидротрансформатора, но с уче том дополнительных связей между рабочими колесами. В отличие от схем с внешним разветвлением силового потока, где гидро трансформатор рассматривается как двухвальный механизм и ис пользуется его безразмерная характеристика, правда, в более широком диапазоне передаточных отношений, в схемах с внутрен ним разветвлением силового потока гидротрансформатор рассмат ривается как многовальный механизм (обычно трехили четырех-
вальный), причем |
благодаря |
зависимому |
вращению |
рабочих |
|
колес существенно |
изменяются |
условия обтекания лопаток. |
|||
В |
результате |
применение |
обычных |
гидротрансформаторов |
|
в подобных схемах во многих случаях может оказаться |
неприем |
||||
лемым, |
поэтому задачей расчета |
подобных |
схем является выбор |
206
схемы расположения рабочих колес, их основных геометрических параметров и передаточных чисел механических передач, устанав ливающих дополнительные связи между рабочими колесами.
Примеры применения |
подобных |
схем приведены на рис. 119, а б, |
a на рис. 119, в и г |
показаны |
их внешние характеристики. |
На рис. 119, а показана гидромеханическая передача «Трилок» (ФРГ), а ее внешняя характеристика — на рис. 119, в, на рис. 119, б передача «СРМ» (Швеция), а ее внешняя характеристика — на рис. 119, г.
Рис. 119. Гидромеханические передачи с внутренним разветвлением силового потока:
а и б — конструктивные схемы передачи «Трилок» (ФРГ), «СРМ» (Швеция); в и г — внешние характеристики; Ф,, Ф2 — фрикционные тормоза
На рис. 120, а показана передача, состоящая из трехтурбинного гидротрансформатора и двух планетарных рядов. В данном гидротрансформаторе за насосом / расположены три независимые турбины 2, 3 и 4, из которых турбина 4 соединена с ведомым валом 13, а турбины 2 и 3 передают вращение ведомому валу 13 через два планетарных ряда. Турбина 2 соединена с солнечной шестерней 9, находящейся в зацеплении с сателлитом 8, обкаты вающим неподвижную коронную шестерню 7. Водило 6 сателлита изготовлено как одно целое с ведомым валом 13. Из плана ско ростей (рис. 120, б) следует, что угловая скорость ю3 турбины 2 больше угловой скорости ведомого вала щ. Таким образом,
207
планетарный ряд шестерен 7, 8, 9 является понижающей механи ческой ступенью; при этом момент, передаваемый первой турбиной, достигает значительной величины, но лишь при малой частоте вращения ведомого вала.
Турбина 3 связана с коронной шестерней 10, находящейся
взацеплении с сателлитом 11, обкатывающим неподвижную
солнечную шестерню 12. Сателлит 11 расположен на водиле 6,
б) 61
Рис. 120. Гидромеханическая передача с трехтурбинным гидротрансформатором:
а — гидротрансформатор и планетарные ряды; б — план скоростей первого планетарного ряда; в — план скоростей второго планетарного ряда; / — насос; 2, 3 и 4 — турбины; 5 — реактор; 6 — водило; 7 —12 — шестерни; 13 — ведомый вал; г — внешняя характе ристика
представляющем одно целое с ведомым валом 13. Планетарный ряд, образованный шестернями 10, 11 и 12, является также пони жающей ступенью (рис. 120), но с меньшим передаточным числом, чем предыдущий планетарный ряд.
Угловая |
скорость |
<яв |
турбины 3 больше угловой скорости оз2, |
но меньше |
скорости |
соа, |
поэтому крутящий момент турбины 3 |
передается ведомому валу также увеличенным. На рис. 120, г приведена характеристика передачи с трехтурбинным гидротранс форматором. Пунктирными линиями показаны кривые крутящих моментов соответствующих турбин, а сплошной линией — сум марная кривая крутящего момента М 2 .
§39. АВТОМАТИЧЕСКОЕ ПЕРЕКЛЮЧЕНИЕ СКОРОСТЕЙ
ВГИДРОМЕХАНИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧЕ
Автоматическое переключение скоростей в гидромеханической передаче производится или в коробке передач или в гидротранс форматоре (при помощи блокирования насоса и турбины). Для
208