Файл: Конструирование и расчет нежестких дорожных одежд..pdf

Образцы из асфальтобетона в виде балочек изготавливают при тем­ пературе 140—160° С под давлением до 300 кГ/см2 и выдерживают при комнатной температуре не менее 16 ч. Перед испытанием их поме­ щают на 2 ч в ванну, наполненную водой, имеющей температуру, близкую к расчетной. Образец укладывают на опоры специальной "* подставки. Нагрузку на образец прикладывают в середине на всю ширину балочки. Для определения вертикального перемещения (про­ гиба) к подставке под образцом крепят индикатор часового типа. Асфальтобетонные образцы нагружают с максимально возможной для имеющегося пресса скоростью.

Поскольку на выпускаемых серийно прессах может быть задана и контролируема лишь скорость деформирования, скорость нагружения определяют по диаграмме деформирования (см. гл. 6). На интересую­ щем нас в данном случае прямолинейном участке, где не происходит

Вычисления расчетного модуля упругости асфальтобетона про­ изводят по формулам (11.66) и (11.67), но с введением в них коэф­ фициента, учитывающего соотношение скоростей нагружения в реаль­ ных условиях и при испытании в лаборатории.

Ориентировочные значения сопротивления растяжению при изгибе можно получить, используя показатель прочности на растяжение при расколе <Rp a c K . К цилиндрическому образцу размером 10 X 10 см прикладывают нагрузку по образующим на противоположных концах

151

диаметра. Испытание ведут до разрушения с теми же скоростями де­ формирования, что и при испытании на изгиб. Прочность при рас­ коле находят по формуле

где Q — нагрузка при расколе, кГ; d и h — соответственно диаметр и высота образца, см; К — коэффициент, который равен 2—4 для

на эксплуатируемых дорогах производят в расчетный период послой­ ные испытания конструкций местным нагружением. На основании результатов этих испытаний с помощью номограммы рис. 11.59 вычис­ ляют величину модуля упругости того или иного слоя.

В табл. II.8 и П.9 приведены расчетные характеристики монолит­ ных материалов, полученные в результате обобщения данных лабора­ торных и натурных испытаний в распространенных условиях.

П р и м е ч а н и е . Расчетные значения предельного сопротивления растя­ жению при изгибе необходимо умножать на коэффициент: при перспективной ин­ тенсивности движения на полосу до 100 расчетных автомобилей в сутки — 1,3; от 100 до 500 авт./сутки — 1,15; от 500 до 1000 авт./сутки — 1; от 1000 до 5000 авт./сутки — 0,9; свыше 5000 авт./сутки — 0,8.

Зернистые и слабосвязные немонолитные материалы. Зернистые материалы характеризуются сравнительно невысокой связностью, поэтому в отличие от монолитных материалов из них не могут быть приготовлены образцы для испытания в лаборатории, как, например, из асфальтового бетона, цементогрунта и т. п.

Второй отличительной особенностью зернистых материалов яв­ ляется способность их увеличиваться в объеме в процессе деформиро-

152

а 0,1 0,2 ОЪ OA 0,5 Ofi 0,7 0,8, 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1J 1,6 1,7 1,6 1,9 2,0T

Рис. 11.59. Номограмма для определения модуля упругости верхнего слоя Ев двухслойной системы (цифры на кривых означают отношение модуля упругости нижнего слоя Еи к общему модулю всей системы ^общ)

вания. В результате, как показано в гл. 6, существенно изменяются распределяющая способность и прочностные свойства зернистых ма­ териалов, находящихся в промежуточных слоях усовершенствованных дорожных одежд.

Поэтому впредь до создания обоснованной методики учета свойств дилатансии при расчете таких одежд следует величины расчетных значений модулей упругости зернистых материалов устанавливать на основании результатов их испытания непосредственно в конструкции.

Значения расчетных характеристик зернистых и других немоно­ литных материалов из смесей с органическими вяжущими, рекомендуе­ мые в настоящее время, приводятся в табл. 11.10. Дальнейшие испы­ тания в натурных условиях и в лаборатории позволят уточнить при­ водимые величины.

153

Т а б л и ц а I I . 9

Материалы, обработанные органическими вяжущими, необходимо испытывать в период, когда их температура близка к расчетной для данных условий. В отношении естественных зернистых материалов не предъявляют жестких требований в части сроков проведения испы­ тания.

Испытания осуществляют местным нагружением через штампы, близкие по площади к площади следа колеса расчетного автомобиля. Штампы последовательно устанавливают на поверхности испытывае­ мого и на поверхности нижележащего слоев. При испытании проме­ жуточных слоев одежды установку штампа производят сквозь вырубку в верхнем слое. При этом размеры вырубки должны быть близки к раз­ меру штампа. Нагрузки создают передвижным прессом или домкра­ том, упираемым в раму грузового автомобиля. Нагружение осущест-

154

вляют возрастающими ступенями с разгрузкой после каждой ступени. Время нагружения и разгрузки должно быть достаточным для прак­ тически полной стабилизации деформаций. Осадки штампа замеряют двумя индикаторами, установленными вдоль диаметра штампа на равном расстоянии от его центра. Индикаторы закрепляют на реперной балке, опоры которой должны быть удалены от штампа и от колес испытательного автомобиля не менее чем на 1,5—2 '..

Общие модули упругости £ о б щ на поверхности и по подошве испы­ тываемого слоя вычисляют по формуле (11.65). Когда испытание про­ изводится на поверхности конструктивного слоя из достаточно проч­ ного материала (сформированный щебень, материал, обработанный

вязким битумом, ит. п.), коэффициент ~ , учитывающий влияние жест-

155