Файл: Динамика и управление ядерным ракетным двигателем [Текст] 1974. - 253 с.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 23.06.2024
Просмотров: 224
Скачиваний: 0
сопротивления (не меняется со временем); w — скорость
d— диаметр;
3)газ нигде не имеет теплообмена с внешней средой;
4)критическое истечение локализовано в фиксирован ном сечении во всем диапазоне рассматриваемых измене ний входных параметров газа.
Первые два предположения часто довольно хорошо вы полняются и обычно используются при математическом опи сании газовых трактов. В соответствии с третьим предпо ложением не допускаются звенья, в которых газ нагревается или охлаждается вследствие теплообмена с внешней средой. Следовательно, в рассматриваемых звеньях (точнее, в их математических моделях) могут иметь место либо идеальные адиабатические процессы, либо неизоэнтропические адиа батические процессы, неизоэнтропичность которых обуслов лена трением в газе. В первом случае процесс в газе описы вается идеальной адиабатой, во втором — некоторой по литропой. И в том и в другом случаях газ может совершать работу. Таким образом, в состав рассматриваемых газовых трактов могут входить трубопроводы (в том числен пере менного сечения), различного рода нерегулируемые местные сопротивления, эжекторы, турбины, если для этих элемен тов можно пренебречь перетечками тепла.
Кроме сделанных предположений оговорим также, что будем описывать процессы в газе с помощью статических уравнений, пригодных для квазистационарных динами ческих процессов в газе при рассмотрении относительно
низкочастотных |
составляющих. При описании процес |
сов в турбинах |
будут приняты дополнительные допу |
щения. |
|
Можно утверждать, что система уравнений, описываю щая процессы в любом газовом тракте, удовлетворяющем перечисленным выше предположениям, содержит уравне ния следующих шести типов: 1) уравнения, дающие за висимость расхода в любом сечении ветви от температуры и давления торможения Т*, р* и коэффициента скорости К в этом же сечении; 2) уравнения баланса энергии для каж дого из звеньев любой ветви; 3) уравнения баланса им пульсов для каждого из звеньев; 4) уравнения баланса энергии в камерах смешения; 5) уравнения баланса расхо дов в точках разветвления трактов; 6) уравнения, дающие связь параметров торможения с соответствующими стати ческими параметрами. Уравнений может быть в системе произвольное число.
100
Уравнения второго и третьего типов могут быть записаны как в сосредоточенной форме, так и распределенно. Приня тая форма записи уравнений, когда исключается скорость (посредством введения в некоторые уравнения параметров торможения и коэффициента скорости Я), не обязательна, но более удобна для дальнейших рассуждений.
В том случае, когда параметры торможения можно считать равными статическим параметрам (X 1), урав нения шестого типа отсутствуют, а уравнения первого типа записываются только для критических сечений на выходе.
С учетом сделанных ранее предположений перечислен ные типы уравнений могут быть записаны следующим образом.
Уравнения первого типа, справедливые в каждом сече
нии, |
имеют вид |
|
|
G = mp*q{k)FlVT*, |
(3.65) |
где |
т — константа; F — площадь сечения; |
q (Я) — газо |
динамическая функция; G — расход.
Уравнения второго типа, следующие из первого закона термодинамики
dq = du -|- d (pv) + (dw2/2) + dL,
где и — внутренняя энергия; ѵ — удельный объем, приобре тают в нашем случае (dq = 0) различную форму в зависи мости от того, производит газ работу L или нет. В случае L = 0 уравнения второго типа приобретают особенно простую форму
dT*/dx = 0 |
или |
Т* —const = Ttx. |
(3.66) |
В случае L =/= 0 эти уравнения могут быть приведены к сле |
|||
дующему виду (для турбины в целом): |
|
||
Лі (1 ~Т*ВЫХ/ П Х) = |
l-(p L x /P ax )* -1/Ä, |
(3.67) |
|
где л г — относительный |
внутренний коэффициент |
полез |
ного действия, характеризующий степень неизоэнтропичности адиабатического процесса, вызванной потерями на трение. В том случае, когда процессы в газе близки к изоэнтропическим, Л; в широком диапазоне изменения режима работы установки остается практически постоянной величи ной. В дальнейшем будем считать, что в интересующем нас диапазоне изменения режимов л г можно считать постоян ным. Это первое дополнительное предположение о газовых процессах в турбинах.
101
Уравнения третьего типа при распределенном описании какого-либо звена, где газ не совершает работы, имеют вид
G (dw/dx) = —F (х) (дрідх) — ^ (х) Gw.
Исключая с |
помощью |
соотношения G = pFw/(RT) |
ско |
|||||||
рость w, |
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G2 RT |
д |
/ 1 |
\ |
G2RT |
I р |
д Т _ д р \ |
|
|
|
|
р |
' дх V F |
) |
Fp* |
\ Т |
' дх |
д х ! ~ |
|
|
|
|
|
|
== |
F |
дх |
Я- BL . |
|
(3.68) |
||
|
|
|
|
|
pF |
|
к |
’ |
||
Для |
местных |
сопротивлений |
(§ 3 |
гл. 3) |
уравнения |
|||||
третьего типа имеют вид |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Рвх~Рвых = ^мС2Гвх/рвх. |
(3.69) |
В этом уравнении в правую часть вместо рвх, Твх могут входить р вх, рВЬІХ либо 0,5 (рвх + рВЬІХ), 0,5 (Гвх +
+ ^ в ы х )-
Для турбин в качестве уравнений третьего типа исполь зуем известное приближенное соотношение Флюгеля, спра ведливое для тех случаев, когда смена режима приводит к слабым изменениям числа оборотов турбины:
G_ _ 1 f ^ ВХ 0 |
(Р вх Р вы х) |
/ о У A4 |
|||
Go |
V |
Т вх ' ( Р і х о - Р і ы х о ) ■ |
К |
’ |
Параметры с индексом «0» относятся к номинальному режи му, без этого индекса — к измененйому режиму. Принятие справедливости соотношения Флюгеля — второе допол нительное предположение о газовых процессах в турбинах. При этом, конечно, не учитывается изменение числа оборо тов турбины при изменении мощности последней. Вызван ная этим погрешность тем меньше, чем круче характеристи ка мощность — число оборотов у нагрузки. Это нужно иметь в виду при использовании полученных ниже резуль татов. В тех случаях, когда на входах в камеру смешения имеются критические режимы течения (как, например, в эжекторе), статические давления на входах нельзя счи тать одинаковыми. Появляются дополнительные неиз вестные давления, и необходимо написать дополнительные уравнения баланса импульсов для камеры смешения типа
П
Р‘ Fi / (bt) = Рвых Fвых / (^сых) +
+ (ІмОіыхТвых/рВЬІХ), |
(3.71) |
102
где / (А,) — газодинамическая функция, а индекс і относит ся к входным величинам. Последний член в правой части
учитывает влияние сил трения. |
типов записываются |
||||
Уравнения четвертого |
и |
пятого |
|||
соответственно следующим |
образом: |
|
|
||
'7-'* |
|
п /~> |
грц. |
(3.72) |
|
иВЫХ 1ВЫХ-- |
/= 1а вх І 1ВХ/» |
||||
|
пт
2 GBx i = |
2 GBbIxft. |
(3.73) |
1=1 |
*=1 |
|
Уравнения шестого типа |
|
|
Т = Т *т (А,); |
р = р*л (А), |
(3.74) |
где т (А,), л (л) — соответствующие газодинамические фуНК-
ции.
Теперь перейдем к определению тех особенностей, ко торыми обладают рассматриваемые газовые тракты произ вольной сложности, описываемые системами уравнений типа (3.65)—(3.74). Выявление этих особенностей основано на нахождении решений указанных систем уравнений. Для упрощения дальнейших рассуждений необходимо пе рейти к относительным отклонениям координат О - АТ/Т0; л = Ар/р0; } = АG/G0; ф = АА/А0, в которых в ка честве баз использованы соответствующие абсолютные зна чения координат в невозмущенном режиме. Заметим, что интерес представляют не только малые отклонения, так что линеаризация уравнений (3.65)—(3.74) не имеется в виду.
Покажем, что при изменении на входе тракта температу ры или давления или обоих параметров вместе (для кон кретности будем говорить об изменении статических тем пературы и давления на входе, хотя с одинаковым правом в качестве возмущения можно было бы принять затормо женные параметры газа) решение системы уравнений типа (3.65)—(3.74), записанной в относительных координатах, будет для тракта любой сложности следующим:
' ^вх’ |
^вх> |
^вх' |
'Ч' |
^вх> I |
|
|
|
|
|
|
(3.75) |
/ j = [ ( i + O |
/ / i + |
0 BX] — 1; |
^ і = |
° - |
J |
где ■Ö’bx и явх — известные величины, характеризующие изменение параметров газа на входе в тракт, а индекс і относится к любой точке тракта (в том числе и ко входу, где
1Ö'*BX = ^ВХі ЗТ*ВХ = ^ВХІ ФвХ ~ 0).
103
Из решения (3.75) следуют все особенности рассматривае мых трактов.
Первая особенность: относительное отклонение каждого из параметров газа в любой точке тракта одинаково и равно отклонению данного параметра на входе. Следствием этой особенности является то, что зависимость между параметра ми газа в любой точке тракта такая же, как и в любом кри тическом сечении:
( 1 + / г)2(1+А ?) = (1 + яП 2. |
(3.76) |
Действительно, так как относительные отклонения каждого из параметров в любой точке тракта одинаковы, то из соот ношения
|
( Ч /кр)2 (1 “I"^кр) — (1 + Якр)2, |
следующего |
для любого критического сечения из (3.65) |
при к = 1, |
получаем (3.76). |
Вторая особенность, вытекающая из (3.75), заключается в наличии у рассматриваемых трактов некоторых инвари антных свойств, а именно: в любой точке тракта изменение температуры инвариантно к изменению входного давления, изменение давления инвариантно к изменению входной температуры, а изменение коэффициента скорости к ин вариантно к изменению обоих входных параметров газа.
Третья особенность — наличие у рассматриваемых трак тов некоторых линейных свойств, хотя соответствующая им система уравнений нелинейна. Действительно, как вид но из (3.75), относительные отклонения температуры и дав ления в каждой точке тракта прямо пропорциональны от носительным отклонениям соответствующих входных пара
метров ( ' Ö’ j |
^ i |
^ b x i - Чг |
• Ч ' в х » Г |
С — J T B x ) * |
Наличие |
у рассматриваемых |
газовых |
трактов перечис |
ленных особенностей существенно облегчает исследование как самих этих трактов, так и содержащих их объектов. Действительно, если мы в каком-либо объекте можем вы делить газовый тракт, удовлетворяющий нашим требова ниям, то при любой его сложности он может быть заменен всего лишь одним соплом, так как на входе в тракт имеет место соотношение (3.76), справедливое для критического сечения сопла. При этом считается, что газ, поступающий на вход выделенного тракта, как бы подается в сопло.
Исследовав |
полученный таким образом объект, находим, |
в частности, |
относительные отклонения давления, темпера |
104