Файл: Динамика и управление ядерным ракетным двигателем [Текст] 1974. - 253 с.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 23.06.2024
Просмотров: 222
Скачиваний: 0
случаях удается подключать к аналоговой модели объекта элементы реальной аппаратуры, предназначенной для уп равления натурным объектом. Но этот способ менее удобен, чем цифровой, для проведения более детальных исследова ний, в частности, для решения оптимальных задач, связан ных с выбором системы управления.
Проверка устойчивости динамической системы. Один из первых вопросов, возникающих при изучении динамики объекта, — вопрос об устойчивости последнего. Особенно остро стоит этот вопрос в сложных системах со многими перекрестными связями, к таковым относится и ЯРД. Точные методы проверки устойчивости в настоящее время разработаны лишь для систем, состоящих из звеньев с сос редоточенными параметрами [1]. Для систем же, содержа щих звенья с распределенными параметрами, методы про верки устойчивости находятся еще в стадии разработки, хотя по этому вопросу уже существует обширная литерату ра [2], [3]. Само понятие устойчивости для таких систем требует уточнения.
В литературе известны понятия устойчивости по Ля пунову и устойчивости при постоянно действующих возму щениях для систем, описываемых обыкновенными диффе ренциальными уравнениями [4]. Для систем же, содержа щих звенья с распределенными параметрами, эти определе ния нуждаются в модификации.
Ниже приводится одна из возможных модификаций оп ределения устойчивости, применимая к случаю (наиболее типичному), когда изучаемая система в некоторой окрест ности установившегося режима может считаться линейной.
Вэтом случае динамические свойства системы, в том числе
иустойчивость, имеет смысл изучать раздельно для каждого из звеньев передачи, на которые распадается система в силу линейности. Каждое из таких звеньев передачи характе ризует реакцию какой-либо координаты х системы на неко торое внешнее воздействие / или на некоторую составляю щую начального (соответствующего моменту перед началом процесса [1]) состояния системы. Под реакцией координаты X на воздействие / понимается поведение х при нулевых начальных условиях и при отсутствии всех воздействий,
кроме /; под реакцией |
х на составляющую у0— поведение |
X при отсутствии всех |
воздействий и всех составляющих |
начального состояния, |
кроме у0. При этом составляющие |
начального состояния и значения в момент времени t коор динат и воздействий могут быть либо скалярными, либо
116
векторными, либо — для звеньев с распределенными пара метрами — функциями пространственных координат.
Реакцию координаты х на воздействие / будем называть устойчивой, если для любого е > 0 существует такое б > О, что для любой функции f (z F, удовлетворяющей условию
|
sup (I/( / ) ! < б, |
(4.2) |
|
t > о |
|
реакция координаты х удовлетворяет условию |
||
|
sup IX (О I < е. |
(4.3) |
|
t > о |
|
(Здесь у |
II — норма в пространстве значений, принимае |
|
мых соответственно х или f; F — класс |
функций времени, |
|
для которого определена реакция х; |
для / 6 F f (t) = О |
|
при t < 0.) |
Если функции х и f принимают скалярные зна |
чения, то F — обычно класс измеримых ограниченных функ ций. Если, кроме того, переходная функция от х к f разла гается на скачкообразную и абсолютно непрерывную сос тавляющие, то необходимым и достаточным условием устой чивости реакции х на / является ограниченность вариации переходной функции на (0, оо) [5].
Реакцию же координаты х на составляющую г/0 началь ного состояния объекта будем называть устойчивой, если
для |
любого е > 0 существует такое б > 0, |
что для лю |
бого |
у0 6 У0, удовлетворяющего условию |
|
|
Ы | < S , |
(4.4) |
реакция х на у0 удовлетворяет (4.3). (Здесь Y0—множество возможных значений у0.)
Для устойчивости реакции х на у0 необходимо и доста точно ограниченности реакции х на y0d S yo, равномерной по t и по Sy0 — единичной сфере пространства Е0 [6].
Практически проверку устойчивости сложной системы в настоящее время приходится проводить по упрощенной модели, в которой звенья с распределенными параметрами, входящие в систему, заменены их аппроксимациями в сосре доточенных параметрах. Проверка устойчивости может про водиться либо с помощью ЦВМ (здесь удобнее применить алгебраические критерии устойчивости и, в частности, кри терий Рауса Ш), либо с помощью аналоговых устройств. В последнем случае проверка устойчивости, в сущности, совмещается с исследованием динамики объекта. Если ис следование показывает, что модель объекта в сосредото
117
ченных параметрах обладает достаточным запасом устой чивости и звенья с распределенными параметрами, входя щие в систему, достаточно хорошо аппроксимируются звеньями с сосредоточенными параметрами, то можно на деяться, что влияние неучтенных эффектов распределен ности не нарушит справедливости вывода об устойчивости изучаемой системы.
Рис. 4.1. Переходные процессы при возмущении по реактив ности.
Д а н н ы е о б у с т о й ч и в о с т и и х а р а к т е р е д и н а м и к и Я Р Д .
Ядерный ракетный двигатель с твердой активной зоной, как показывают аналоговое моделирование и эксперименты [7, 8], обычно оказывается устойчивым. В качестве иллюст рации на рис. 4.1, 4.2 приведены осциллограммы переход ных процессов для одной из конструкций ЯРД с твердой активной зоной и твердым замедлителем.
На осциллограммах даны процессы, вызванные скачко образным изменением реактивности бк (рис. 4.1) и отно сительного отклонения коэффициента гидравлического соп ротивления основного дросселя рабочего тела р (рис. 4.2). Рассмотрение осциллограмм показывает, что двигатель ус тойчив и обладает относительно малой инерционностью: процессы по основным координатам ѵ, -й, я, / (относитель ные отклонения соответственно плотности нейтронов в активной зоне реактора и температуры, давления, расхо да в камере сопла) заканчиваются, например при возмуще нии по bk, в основном за 0,7 сек, имея некоторую колеба
118
тельность. Объект является, однако, существенно стати ческим, что требует применения регуляторов для уменьше ния статических отклонений й и я, определяющих откло нения от удельной тяги и тяги. Сравнение приведенных осциллограмм с аналогичными осциллограммами, получен ными без учета плотностного коэффициента реактивности рабочего тела, показывает, что влияние этого коэффициента
Возмущение м=ІО°/о |
Статина |
0,31 % (J )
г
І2 % П
тг
л |
|
|
|
. |
н |
\ |
г |
|
„------------------------------- |
|
0,6 °/о(ж) |
, |
< r ö J% |
; |
* |
і-------------- |
І35 °/о N |
U |
|
У |
|
2 і,сек |
Рис. 4.2. Переходные процессы при возмущении по коэффициенту гидравлического сопротивления.
на отклонение основных координат й, ѵ, я, } существенно при возмущении по коэффициентам гидравлического сопро тивления и несущественно при возмущении по реактив ности.
§ 12. Управление ЯРД на номинальном режиме
Общие замечания. Роль системы управления на номи нальном режиме состоит (как и для большинства промыш ленных объектов управления) в воспроизведении задаю щих воздействий и компенсации возмущающих воздейст вий, иными словами — в обеспечении нужного характера реакций замкнутой системы на внешние воздействия, кото рый позволил бы удовлетворить предъявляемым к системе техническим требованиям.
При проектировании системы управления необходимо учитывать характер предъявляемых к системе управления требований, характер воздействий на объект, располагае
119
мый арсенал средств воздействия на объект (управляющих воздействий) и объем доступной для использования инфор мации о текущем состоянии объекта (измеряемые коорди наты).
Более традиционным методом синтеза системы управле ния является аналоговое моделирование системы объект— регулятор; при этом модель объекта сопрягают с моделью регулятора заранее выбранной структуры, учитывающей располагаемый набор управляющих воздействий и измеряе мых координат, и подбором параметров регулятора ста раются удовлетворить техническим требованиям к системе. Метод моделирования достаточно оперативен и нагляден, но, как всякий метод подбора, при значительном количест ве выбираемых параметров не может дать окончательного ответа на вопрос о разрешимости поставленной задачи син теза, описать все множество законов управления, решающих эту задачу, выбрать наилучшее из возможных решений. Поэтому все более широкое распространение получают ана литические методы синтеза, дающие возможность (с помощью современного математического аппарата и ЦВМ) получить ответ на эти вопросы.
В этом параграфе излагается один из возможных анали тических методов синтеза регулятора для произвольного линейного стационарного объекта; цель синтеза — обеспе чение заданных соотношений между координатами системы и воздействиями. Метод использует лишь аппарат линейной алгебры; он позволяет ответить на вопрос о разрешимости (при данном выборе управляющих воздействий и измеряе мых координат) поставленной задачи синтеза и, если она разрешима, получить общий вид уравнений регулятора, решающих задачу.
Постановка задачи синтеза. Линеаризованные уравнения объекта вблизи номинального режима считаем заданными в следующем виде (для нулевых начальных условий):
|
|
Dx = М[і + Ф/, |
(4.5) |
||
где X = |
(xj, |
j — 1 ~ п ) |
— вектор-столбец координат объек |
||
та; р = |
(рь |
k = 1-рт) — вектор-столбец координат регу |
|||
лирующих |
органов; |
/ = ( / , , |
I = І-т-s) — вектор-столбец |
||
внешних |
воздействий (возмущающих или задающих); Xj, |
||||
Рь, fi — скалярные величины; D, М, |
Ф — матрицы с раз |
||||
мерами соответственно п Х п , |
п Х т , |
n X s и элементами |
|||
из поля |
W рациональных дробей от оператора дифферен |
цирования р.
1 20