Файл: Махутов Н.А. Сопротивление элементов конструкций хрупкому разрушению.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 12.07.2024
Просмотров: 139
Скачиваний: 0
Осевые е и угловые у деформации |
(ех, е„, ег,уху, |
Ууг, Yz.v) в зоне трещин могут быть |
определены на |
основе обобщенного закона Гука по значениям нор мальных и касательных напряжений (aXl a]h oz, х-
Туг, Тг.г) I
_1_
Е
Уху
Уху
ах |
— д. (ау |
+ |
eg " |
|
а у |
— fx (oz |
+ |
ах) |
(1.21) |
|
•V) |
"ху |
|
(1.22) |
|
^yz |
|
||
|
|
|
|
*zy
Из выражений (1.12), (1.18), (1.19), (1.21) и (1.22) следует, что распределение деформаций в вершине трещины описывается степенной функцией типа (1. 10) с показателем степени а, равным —0,5.
Перемещения и, v и ш в направлении х, у и z для основных типов деформации получаются инте
грированием уравнений (1.21) и |
(1.22). Для де |
|||||
формированного |
состояния, |
показанного на рис. 4, а |
||||
(тип I), |
|
|
|
|
|
|
и \ __ X, (1 - НО |
/ " Г " v |
|
||||
v\~ |
|
Е |
|
] / ^ Г Х |
|
|
cos — (у.„ — 1 + |
2sina —^ |
|
||||
X |
|
|
|
2 s i n ^ ) |
(1.23) |
|
sin — (к„ + 1 |
|
|
||||
|
2 V |
0 |
|
|
|
|
где Ко — постоянная, |
зависящая |
от вида |
напря |
|||
женного |
состояния. |
|
Для плоского |
напря |
||
женного |
состояния |
|
|
|
|
|
|
|
3 — LI |
|
(1.24) |
||
|
|
1 |
+11 |
|
||
|
|
|
|
22
для напряженного состояния, возникающего при плоской деформации,
|
|
|
ист = |
3 — 4ц. |
|
|
|
(1.25) |
|
При плоской деформации |
w = 0, при плоском на |
||||||||
пряженном состоянии |
|
|
|
|
|
|
|||
|
W = |
2(1 н |
J C i |
COS |
0 |
|
|
(1.26) |
|
|
Е |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Н — толщина пластины. |
|
|
|
|
|
||||
Свободные |
берега трещины при |
8 = л |
в |
растя |
|||||
гиваемой пластине |
(см. рис. |
1,6) |
получают |
пере |
|||||
мещения v в направлении оси у в |
условиях пло |
||||||||
ского напряженного |
состояния: |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.27) |
При плоской деформации |
перемещения |
|
|
||||||
|
v = -^-Y^r2{\-2v){\+^). |
|
|
|
|
(1.28) |
|||
Отношение v перемещений |
по формуле |
(1.27) к |
|||||||
перемещениям по формуле (1. 28) |
|
|
|
|
|||||
|
|
гТ= |
|
Lz±i |
. |
|
|
|
(1.29) |
|
|
|
( 1 - 2 Ц Н 1 + Ц ) |
|
|
|
|
||
При упругих деформациях |
и ц,=^0,3 величина v |
||||||||
равна |
1,43. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
деформации |
типа |
I I (см. рис. 4,6) |
переме |
|||||
щения в зоне трещины |
|
|
|
|
|
|
|||
|
U] |
|
*„(!+(!) |
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
Е |
|
2л |
|
|
||
|
sin |
0 |
|
2 cos2 |
О |
|
|
|
|
|
2 \ |
в |
|
|
|
(1.30) |
|||
|
X |
COS- 9 |
(к |
— 1 — sin2 |
— \ |
|
|||
|
— |
|
|
||||||
|
|
|
\ а |
|
|
2 |
J |
|
|
23
В случае |
|
антиплоской деформации |
(тип I I I , |
|
рис. 4, в) возникают только перемещения |
в направ |
|||
лении оси г |
|
|
|
|
w |
= |
Кш 4(|.i + l ) |
(1.31) |
|
Е |
||||
|
|
|
В соответствии с формулами (1.23), (1.30) и (1.31) перемещения в вершине трещины при г->-0 равны нулю; при удалении от вершины на расстоя ние г взаимное перемещение берегов трещины уве личиваются пропорционально ( г ) | / 2 . Зависимость 'перемщений от координат г и 0 важно знать при их экспериментальном измерении.
Приведенные соотношения полностью определя ют напряжения, деформации и перемещения в вер шине трещин для двух предельных видов напря женного состояния — плоского и возникающего в условиях плоской деформации. Увеличение толщи ны пластины Я связано с переходом от первого ви да напряженного состояния ко второму. Этот пере ход в образцах с надрезами в значительной степени связан с отношением толщины пластины Н к ра
диусу кривизны в вершине надреза р. При |
Я / р ^ 1 0 |
|||
в серединных слоях |
пластины |
возникают |
условия |
|
плоекой |
деформации [34]. В |
связи с малыми зна |
||
чениями |
радиуса |
кривизны |
в вершине |
трещины |
(р->-0) это неравенство выполняется при весьма ма лых абсолютных значениях толщины Н пластины из упругого материала.
Напряжения ах в вершине трещины при растя жении пластины (см.,рис. 1,6), как следует из вы ражений (1. 15), получаются бесконечно большими при г-*-0. Вместе с тем, в пластине с эллиптиче ским отверстием напряжения ох в точке пересече ния оси х с контуром отверстия равны нулю и уве личиваются по мере удаления от контура на рас-
24
стояние, сопоставимое с радиусом кривизны. Умень шение радиуса кривизны в вершине эллиптического отверстия приводит к смещению по оси х точки с максимальным напряжением ах в направлении к контуру отверстия [29]. Однако и при весьма ма лых радиусах кривизны р, характерных для дефек тов типа трещины в металлах, напряжения ох в вер шины (при г = 0 ) равны нулю. В соответствии с этим напряженное состояние на кончике реальной
-трещины с конечным радиусом кривизны оказыва ется линейным для тонких пластин (# - й)) или пло ским для пластин конечной толщины; в предельном
случае (при #/р->-оо, ег->-0) напряжения ст2 оказы ваются равными p,ov
Бесконечно большие |
напряжения ах, а„ |
и аг |
(при НФО), получаемые |
из решения краевой |
зада |
чи теории упругости для упругой пластины с острой щелью (р—>-0), являются следствием идеализации как формы трещины, так и свойств материала в весьма ограниченных зонах в вершине трещины [28, 23, 30, 34, 37]. Конечность кривизны в вершине трещин в реальных материалах, как видно из дан ных рис. 3, на расстояниях, превышающих 0,25 от радиуса кривизны р, мало сказывается на величи нах местных напряжений. Эти обстоятельства поз воляют анализировать напряженное и деформиро ванное состояние в зонах трещин (за пределами указанных расстояний) методами теории упругости применительно к изотропному упругому материалу.
Существенное значение в изучении местных на пряжений, деформаций и перемещений в окрестно сти трещин имеет то, что характер их распределе ния в соответствии с формулами (1.11) зависит
:только от координат г и 8 и не зависит от формы и размеров пластин и трещин, а также способа нагружения. При этом абсолютные значения напря-
25
жений, деформаций и перемещений в заданных точ ках с координатами г и 0 определяются только ко эффициентами интенсивности напряжений /С, (Ki, /Си, Am)- Числовые значения коэффициентов К за висят от геометрии и размеров элементов конструк ций и трещин, а также от схемы их нагружения. Возможность расчетного или экспериментального определения коэффициентов интенсивности напря жений используется для оценки прочности элемен тов конструкций в хрупких состояниях.
Коэффициент интенсивности напряжений Ki для пластины бесконечных размеров с трещиной длиной 2 1 (см. рис. 1,6), нагруженной нормальными на пряжениями а, направленными перпендикулярно трещине, определяется по формуле (1.6) при К=
=Ki (тий I , рис. 4, а).
Вслучае нагружения этой пластины на беско нечности касательными напряжениями т в плоско сти ху коэффициент интенсивности напряжений Кп
(тип I I , рис. 4,6) вычисляют по формуле (1.20). При нагружении пластины касательными напряже
ниями т, |
действующими в плоскости |
yz (тип I I I , |
рис. 4, б) |
величину К\ц определяют также по фор |
|
муле (1.20). Таким образом, можно |
записать |
|
|
|
(1.32) |
При других формах расположения трещин, при переходе к пластинам ограниченных размеров и из менении характера распределения номинальных на пряжений а и % в формулу (I . 32) вводят соответ ствующие поправочные функции
(1.33)
26
Для пластины, показанной на рис. 1,6, в соот
ветствии с выражениями |
(1.32) и |
(1.33) fiK = |
= Ы к = [ ш к = 1. |
|
|
Значения функций fiK, |
fuK и / ш к |
для пластин, |
стержней и оболочек, показанных на рис. 6, могут
быть получены на основе |
решений |
соответствующих |
|||
задач, содержащихся |
в |
работах |
[5, |
17, 33, 34, 37, |
|
63, 64, 76]. |
|
|
|
|
|
Для пластины бесконечных размеров с трещи |
|||||
ной, растянутой |
на бесконечности |
напряжениями |
|||
о, направленными |
под углом |3 к трещине (рис. 6, о), |
||||
fiK = |
sin2 |
Р; |
|
(1.34) |
|
/и» = |
sin Р-cos Р. |
|
|||
|
|
Нагружение пластины с трещиной длиной 2 I си лами Р, приложенными к середине свободной по верхности трещины (рис. 6,6), характеризуется ко эффициентами интенсивности напряжений Ки~ = / С ш = 0 н
При |
растяжении |
пластины |
на |
бесконечности |
|||
взаимно |
перпендикулярными |
напряжениями |
о |
в |
|||
случае периодического (период |
2 Ь) |
ряда трещин |
|||||
длиной 2 I (рис. 6, в) |
fnK |
=fm,c |
=0, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.36) |
|
При |
нагружении |
этой |
пластины |
касательными |
|||
напряжениями х значения |
функций f\K и [ ш « |
рав |
|||||
ны нулю, а значения функции |
hiK |
вычисляют |
по |
||||
формуле |
(1.36). Формула |
(1.36) справедлива |
при |
При всестороннем растяжении пластины с дуго образной трещиной, характеризуемой центральным
27