Файл: Совершенствование теплового процесса листовой прокатки..pdf

ратуры

t0 P i j * = tpn и t0 on ij = t'onn — по формулам

(47)

и (57) —

для

момента

времени

т х = т 0 + Дтх

(229)

(обычно

т 0 = 0).

уточнение величин t3M.p,

ton.3M,

с0, с 0 о п ,

4.

В Б7 производят

tpn,

tonn

на основе

условия (120) по методике,

описанной

изменения

температуры

поверхности

рабочих

валков I клети

(^р 1 т)

в

пределах

шага

Дтх

= Дтн а ч

по

формуле

t

—t

< e 2 ,

(230)

pn

tpn

pn

где f

— уточненная

в п. 4 температура

поверхности

рабочего

валка,

полученная

в

результате

расчета

для

момента

tpn

времени

хх = т 0 + Дтг ;

— базовая

температура;

е 2

— малая

величина,

соответствующая

заданной

точности

расчета.

Для

первого шага в качестве

базовой температуры

принимается

^vn

~ to р. нач

первого, шага

ока­

6. Если результат оценки-условия (230) для

зался отрицательным (что наиболее вероятно),

то начальный

шаг

автоматически уменьшают вдвое, после чего для

нового шага Ах1 =

=

(Дтн а ч /2) расчет

повторяют,

начиная с определения

средних

ско­

ростей

прокатки vnk и vnl

по выбранным ранее

формулам

(см. п. 1)

и кончая оценкой (230).

При этом в оценке (230) в качестве базовой принимают темпе­

ратуру

, =

< Р . нач + fpn

( 2

3 1 )

ipn

2

где t" — значение

температуры

поверхности

рабочего

валка, по­

лученное

для

момента

х1

= т 0

-f- Дтн а ч .

Поскольку базовая температура (231) является средним ариф­

метическим величин tp

н а ч и t"pn,

то положительный

результат

новой

оценки выражения (230) будет свидетельствовать

о том, что

темпе­

ратура

рабочего,

а следовательно, и опорного

валков

в

течение

всего

периода Дтх изменяется

прямолинейно.

*

Индексы обозначают:

1 — номер п момента времени т„ (п =

1), I — номер

ряют описанный цикл расчета, принимая ATJ = -T^L-t

АЕр± и т . д.

до тех пор, пока условие (230) не будет выполнено. При этом каждый

раз в формулу

базовой температуры (231) в качестве

f

подстав­

ляют

значение

поверхностной температуры

рабочего

валка, полу­

ченное для предыдущего (вдвое, большего)

шага Ат1 .

8. По такой

же

методике определяют

необходимую

величину

промежутка времени

Атх последовательно

для I I , I I I и т. д. до

k-тои

рабочей клети. При этом каждый раз по окончании выбора A T X

исходных и расчетных данных на среднюю зону длины бочки

валков

последующей

клети. Учитывая

неизбежное уменьшение

шага

вдвое

в результате первой оценки, принимают в качестве первого

прибли­

жения для следующей клети:

Ах,- = 2At/_i;

An/ = 2 Ati ( / __D ,

где

At!

— величина

найденного промежутка времени для пре­

дыдущей

клети.

Таким образом, величина промежутка времени Дт^ выбранная

для &-той клети, будет

удовлетворять

условию-оценке

(230) для

всех

предыдущих

клетей.

9.

После определения

величины Атх &-той клети (при удовлетво­

рении сравнения / = k)

и

переадресовки

в Б10 исходных

данных

определяют в последовательности п. 1—4 величины tK\ ,

с0, Сооп,

topip

^ o o n i y i соответствующие

значению T i = Т 0 + АТЬ

ЭТО вы­

полняют сначала для средней зоны I клети, затем после переадре­

совки в блоке Б12 определяют

условные температуры tbP\.,

honi-

для крайней зоны I клети

(у кромки полосы, см. раздел

5 гл. V I I ,

п. 5) и, наконец, в Б14 рассчитывают тепловые выпуклости

рабочих

и опорных валков в последовательности, изложенной в

разделе 5

гл. V I I , п. 2—4, 6—8.

После всех указанных

выше переадресовок (Б9, 10) возврат в Б2

производят

через

Б17 выбора

формулы vnk, где выбирается

одна

из четырех формул, в соответствии с запоминанием по п. 1.

10. После определения тепловой выпуклости валков

первой

клети

и переадресовки в Б15 переходят к расчету тепловой

выпук­

лости I I и последующих клетей для момента времени т х = т 0

-f- Атх .

Этот

расчет

производят

в той же последовательности,

что и для

I клети, с

добавлением

Б4 (определение температуры

полосы на

входе в данную клеть tHJ)

и Б8 (определение температуры

эмульсии

у полосы t3M.п

по методике,

описанной в разделе 3 гл. I I I ) .

При этом,

пренебрегая

транспортным

запаздыванием,

считают,

что за промежуток Атх во всех

клетях прокатывается один и тот же

участок

полосы. При высоких

скоростях, характерных

для совре­

менных

станов, и

известной

инерционности тепловых

процессов

погрешность этого

допущения

незначительна,

11. После определения тепловой выпуклости k-той клети в мо­

мент

времени

т х

(о

чем свидетельствует положительный

результат

сравнения

/ =

k)

переходят

к следующему шагу по времени: вели­

чину

Дтх

-)- т 0 принимают

равной хп_х

и в

Б16

производят

пере­

адресовку

в

начало

цикла

Дт„

для

задания

первоначального

шага

Дт2

= Дтн а ч . Затем производят

определение

шага

Дт2

со­

гласно

п.

1 — 8

настоящего

расчета

со

следующим

отличием:

при

Дт2

= Дтн а ч

принимают

в

качестве

базовой

температуру

tPn

=

4 P ( T i) . а

при

Ах2 = А т

2 н а ч ,

Дт2

=

А "^н а ч ,

и т. д. базовую

тем­

пературу

определяют

по

формуле

.

% Ы

+ '"рп

'рп

2

12. Тепловую выпуклость валков I и последующих клетей для

момента времени

т 2

=

хг

- f Дт2

определяют

согласно

п. 9,

10

на­

стоящего расчета с учетом отличия, указанного в п. 11.

13.

Расчет

повторяют

по

п.

11 и

12,

последовательно определяя

т3 ,т4 ,

. . .,

т„

и все составляющие

теплового режима. При

этом

для

каждого

нового

шага

Дт„ =

Дтн а ч

принимают

t'pn.=

top

( T „ _ I ) ,

а

при

Дт„ =

А т 2 " а ч ,

А ^ н а - и т. д. базовую температуру

вычисляют

по

формуле

-

=

10р

( т п - 1 ) +

'рп

(рп

—

2

Перед очередной переадресовкой в Б16 на подбор нового шага

определяют текущее время конца предыдущего шага хп_г.

В

процессе

нарастания

времени

хп-1

происходит

последовательный

переход

избежание

чрезмерного уменьшения

величины Дтп

при

подходе

к точкам излома графика скорости

предусмотрен

обход

условия

(230) путем

засылки в ячейку Т (см.

рис. 65) единицы вместо нуля

условия: 2Дт„ =

Дт„_1 ( косвенно

свидетельствующего

о том, что

в течение времени от т„_2 до хп

температура

поверхности

валков

изменяется прямолинейно.

14. Расчет тепловой выпуклости в случае

отсутствия

полосы

в валках (vnk =

0) производят

с использовнием Б6,

в

котором

коэффициенты сп_х

и С(П_Х) о п вычисляют по формулам (109а). При этом

На

рис.

66, б

показан аналогичный график

по замерам

на

I I клети действующего стана 1700 [1] (скорость

прокатки при

за­

мерах

была

10—15

м/сек).

О

0,1

0,2

ИЗ

0,4

C>S

0,6т,ч

0,1

0,2

0,3

0,4

0,S "

'0,6

Г, У