Файл: Морозов, В. А. Регулярные методы решения некорректно поставленных задач-1.pdf

протнвляемости свай при сейсмическом воздействии учитывается тем, что в формуле для определения статической несущей способ­ ности сваи сопротивление грунта в плоскости острия и сопротивле­ ние сил трения умножают на дополнительный сейсмический коэф­ фициент условий работы. Значение этого коэффициента нормируют в зависимости от характера грунтов, силы землетрясения и допус-

Т а б л и ц а V II.1

Сила землетрясения, баллы

212

П р и м е ч а н и е , В графе I даны значения по нормам проектирования грунтовых сооруженшi японских тациональных железных дорог (1967 г.),

в графе II — по норма и проектиров аиия опор автодорожных мостов Японской дорожной ассоциации (1966 г.).

тимой предельной осадки фундамента; эти значения приведены в табл. VII.2*. В Пособии [107] даются также формулы для вычис­ ления сейсмических осадок свай и методика динамических испыта­ ний свайных фундаментов.

Приводим для сопоставления данные японских норм [180]. Несу­ щую способность отдельных свай рекомендуется определять деле­ нием статического предельного усилия на коэффициент безопаснос­ ти, значения которого приведены в табл. VII.3.

Приведенные в табл. VI 1.3 значения коэффициента безопасно­ сти при горизонтальной нагрузке соответствуют случаю, когда пре­ дельное усилие определяется опытным путем; прочерки означают, что сопротивляемость сваи горизонтальным силам не учитывается. В случаях, обозначенных звездочкой, сопротивление сваи выдер­ гиванию принимают не более ее веса.

* Таблица дама в сокращенном виде.

2 1 3

Г л а в а

VIII

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА МОСТОВ НА СЕЙСМИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ

'§ V III.1. ПРИМЕР РАСЧЕТА БАЛОЧНОГО НЕРАЗРЕЗНОГО ГОРОДСКОГО МОСТА

Приведенный ниже расчет выполнен на кафедре мостов и железобетонных конструкций ГПИ имени В. И. Ленина для одной из проектных организаций.

Основной интерес в данном примере представляет расчет конст­ рукций моста на сейсмическое воздействие, направленное поперек его оси.

Поэтому iB примере приведено только определение попереч­ ных сейсмических сил и соответствующих сейсмических усилий. Определение сейсмических сил и усилий в направлении вдоль оси моста освещено в других примерах, данных в § VIП.2.

Определение сейсмических сил и усилий в примере выполнено на основе указаний главы СНиП П-А. 12-69, по методике Руковод­ ства [86]. Вычисление периодов и форм собственных колебаний и не­ которые другие расчеты выполнены с помощью ЭЦВМ. Остальные расчеты проводились на электрических счетных машинах. Ввиду большого объема промежуточные численные выкладки в примере не приводятся. Вычисления и их результаты представлены в таб­ личной форме.

Краткое описание моста и исходные данные проектирования. Мост трехпролетный, с пролетами 44,15 + 81,60 + 44,15 м. Габарит моста: ширина проезжей части 21,0 м, ширина тротуаров по 3,25 м. Расчетная временная вертикальная нагрузка Н-30 и НК-80. Схема моста приведена на рис. VIII.1.

Мост расположен в условиях спокойного рельефа. Река в пре­ делах мостового перехода имеет направление, близкое к прямоли­ нейному. Русло и берега реки в створе моста сложены коренными

•породами (песчаники с редкими прослойками аргиллитов). Корен­ ные породы перекрыты слоем галечника с гравием с суглинистым

Тело каждой промежуточной опоры выше уровня набережных за-

2 1 5

Рис. VIII. 1. Схема городского неразрезного железобетонного моста

проектировано гибкого типа, каждая опора в виде двух столбов переменной по фасаду моста ширины. Бетон тела опор марки 300.

Береговые опоры моста представляют собой жесткую коробча­ тую конструкцию из сборно-монолитного железобетона. Фундамен­ ты береговых опор также заложены на коренных породах.

Пролетное строение моста осуществляется из сборного предва­ рительно напряженного железобетона. В поперечном сечении оно имеет пять главных балок коробчатого типа, члененных вдоль осп моста на монтажные блоки длиной 2,70 м. Толщина стенок и полок главных балок по длине моста переменная. Над 'промежуточными опорами в пролетное строение встроены поперечные ригели сплош­ ного сечения для опирания пролетного строения на столбы опор. Бетон пролетного строения марки 400. Покрытие проезжей части пролетного строения асфальтобетонное. Бетон подуклонного и за­ щитного слоев — марки 100.

Подвижные опорные части пролетного строения установлены на береговых опорах.

На обоих промежуточных опорах запроектированы неподвижные опорные части^в виде свинцовых листов в латунной обойме, связан­ ных с ригелем пролетного строения и оголовком опоры сквозными стальными штырями.

Расчетная сейсмичность моста. Ее устанавливают на основе сле­ дующих соображений. Сейсмичность района строительства по карте сейсмического районирования (СНиП П-А. 12-69, приложе­ ние I) составляет 7 баллов. Сейсмичность площадки строительства уточнена на основе материалов общих инженерно-геологических изысканий. Учитывая заложение опор моста на коренных скальных породах, спокойный рельеф участка, устойчивость берегов, возмож­ но снижение сейсмичности на 1 балл за счет благоприятных инже­ нерно-геологических условий. Таким образом, сейсмичность пло­ щадки строительства принята 6 баллов, что согласовано с утверж­ дающей проект организацией. Проектируемый мост относится к большим мостам и расположен на магистральной улице общего­ родского значения.

216