Файл: Баренбойм, А. Б. Малорасходные фреоновые турбокомпрессоры.pdf

Цели коррекции

Коррекция зацепления применяется для: а) изменения минимального числа зубьев.

Как уже указывалось ранее, при применении положительной коррекции минимальное число зубьев может быть сделано меньше 17. Однако в корабельных конструкциях такая коррекция не имеет практического применения.

б) Утолщения зуба в целях увеличения изгибной прочности. Как будет показано ниже, при работе двух сопряженных колес

то колесо, которое имеет меньшее число зубьев, находится в худших условиях в отношении изгибной прочности зубьев. При передаточ­

—ы ности зуба шестерни. Часто в этих слу­

чаях принимают значение коэффициен­ тов коррекции ±0,5.

в) Увеличения поверхностной (кон­ тактной) прочности зубьев.

Ниже будет показано, что при работе зубчатых колес происхо­ дит износ поверхности зубьев из-за действующих контактных на­ пряжений. Эти напряжения зависят от величин радиусов кривизны профилей зубьев в точке касания, уменьшаясь с увеличением значе­ ний этих радиусов. При применении угловой коррекции при поло­ жительном значении суммарного коэффициента коррекции радиусы кривизны увеличиваются и тем самым несколько увеличивается контактная прочность зубьев.

г) Получения необходимого расстояния между осями.

Весьма часто приходится зубчатую передачу вписывать в за­ данное расстояние между осями. Так, например, в редукторах общего машиностроения ГОСТом предусматривается стандартное расстояние между центрами колес, что позволяет стандартизовать отливки для этих редукторов. Необходимость вписаться в заданный габарит встречается в соосных передачах (рис. 132), в которых две пары последовательно работающих передач имеют одно и то же расстояние между осями. В указанных случаях необходимо при­ менить угловую коррекцию. Это можно пояснить на следующем примере:

Заданное расстояние между осями колес равно А — 300 мм, модуль зацепления т„ = 7 мм, передаточное число і — 3. Пред­ положим, что коррекция отсутствует, тогда

Лд = А — 300 мм,

146

следовательно,

= 300 мм,

откуда

откуда а = 22°56'30".

По таблице инвалютных функций получим для ад = 20°

іпѵад = 0,014904,

для я = 22°56'30"

іпѵ а = 0,022926.

Следовательно, Д = 0,022926 — 0,014904 = 0,007022.

По формуле (303) найдем

Se> 0,4/и„.

б) значение коэффициента перекрытия, определяемое по фор­ муле (299), которое не должно быть меньше 1,1.

В большинстве случаев, когда коэффициент смещения меж­ осевого расстояния а0 не превосходит единицы, то толщина зуба S e и коэффициент перекрытия г не выходят за границы предельных значений.

§ 43. ОСОБЕННОСТИ КОЛЕС С ВНУТРЕННИМ ЗАЦЕПЛЕНИЕМ

Основные зависимости

Зубчатые передачи с внутренним зацеплением широко приме­ няются в планетарных передачах, встречающихся в корабельных

установках.

На рис. 133 показана схема зацепления для колес с внутренним зацеплением. Образование профиля зуба первого колеса происходит качением линии зацепления NN по основной окружности радиуса rQU а для второго колеса качением по окруж­ ности радиуса г02- Так как центры этих окружностей расположены по одну сто­ рону от полюса, то очевидно, что профиль зуба 1-го колеса будет очерчен выпуклой кривой, а профиль зуба 2-го колеса — вогнутой. Форма зубьев показана на рис.134.

Из рис. 133 видно, что расстояние между осями колес А будет равно

Далее получим (рис. 134)

ге2 — 0,25тп — гп = .4, гп — 0,25т„ — геУ= А.

Считая, что колеса некорригированные, радиусы окружностей выступов и впадин будут

148

Рис. 134. К определению параметров колес с внутренним зацеплением

ветствующих треугольников (см. коэффициент перекрытия пря­ мозубой передачи), получим

В передаче с внутренним зацеплением коэффициент перекрытия

N

Рис. 135. К определению коэффициента перекрытия

в торцевой плоскости несколько больше, чем в передаче с внешним

149

Г Л А В А X

ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ КОСОЗУБЫЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ

§ 44. ОСНОВНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ

Косозубое колесо нарезается тем же инструментом, что и прямо­ зубое (рис. 136, 137, 138). В этом случае инструмент устанавлива­ ется под некоторым углом ß.v к оси колеса.

По ширине колеса боковая поверхность зуба представляет собою отрезок винтовой поверхности. Исходя из свойства винтовой линии, можно написать, что

где [Д —угол наклона зуба к оси колеса, отнесенный к цилиндру диаметра dx.

Параметры исходного контура (рейки) остаются прежними, то есть модуль т„, шаг іл, профильный угол ад = 20°.

Если нормальная рейка, отражающая режущий инструмент, расположена в пло­ скости, образующей с торцовой плоскостью

угол рд (рис. 139), то проекция рейки на торцовую плоскость будет иметь другие параметры, которые обозначим так

где ms — называется торцовым модулем. Очевидно, что этот тор­ цевой модуль определит размеры зуба в торцоиой плоскости.

В торцовой плоскости косозубая передача представляет собою прямозубую и все полученные ранее зависимости для прямозубой передачи остаются справедливыми, то есть

где і/д—диаметр делительной окружности. Далее имеем

150