Файл: Расчеты и анализ режимов работы сетей учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 19.10.2024
Просмотров: 115
Скачиваний: 0
делим поток |
мощности 5£лд (рис. 2-50). |
|
|||
|
|
— 5 л — (51д — A-S^) = 60 -f- /25 — |
|||
|
92,55 + /18,71 |
92,552+18,712 |
|
||
|
1202 |
(4 + /15)] = |
|||
|
|
|
|
|
|
= |
6 0 + / 2 5 -(9 2 ,5 5 + /18,71 |
2 ,4 7 - / 9 ,2 7 )^ |
|||
|
|
^ —30,1+ / 15,6 М В-А , |
|
||
0 , = |
115,1 |
30,1 •1 4 - 15,6-30 |
.30,1-30+15,6-14 |
||
115,1 |
|
г |
115,1 |
||
|
= |
1 1 5,5 -/ 9,7 = 1 1 5 ,8 / — 4,8° |
кВ. |
||
Вектор напряжения 0 2 отстает от вектора напряжения |
|||||
0 Х на угол |
|
|
|
|
|
|
- б = 6и + 6Л2 = - 5 , 4 - |
4,8 = - 1 0 ,2 ° . |
|||
Таким образом, контрольные расчеты показывают, что ошибка в расчетах, связанных с определением величины и
угла напряжения Оъ мала. |
|
|
2. Решим задачу, используя, |
как и прежде, метод нало |
|
жения, но применительно к линейной схеме. |
||
Zt =*+ J15 |
|
Z2 =n+j30 |
'} |
Л |
\г |
|
|
■Пг |
|
|
z3 = 188 *j 78,5 |
|
Рис. 2-51. |
|
Для этого представим нагрузку подстанции А постоян |
||
ным сопротивлением (рис. 2-51), |
которое при UA = П5 кВ |
|
равно: |
у*. |
|
Z3 = ZA = |
(cos фл + Уsin фл) = |
|
=DO (0,923 + /0,385) = 188 + /78,5 = 204е/22-6° Ом,
________ |
65 МВ •A, |
|
ос; |
|||
где S 4 = / 6 0 2 + 252 = |
sin фл = gg = 0,3846; |
|||||
фл = 22,6°. |
|
|
|
|
|
|
Сопротивление участков линии |
|
|
||||
Zi = |
ZlA = |
4 + |
/15 = |
15,5 / |
75,1° |
Ом; |
Z 2 = |
Z 2A = |
14 + |
/30 = |
33,1 / 6 5 ° |
Ом. |
|
105
Для определения собственных и взаимных проводимостей
ветвей (рис. |
2-51) найдем величины Zu ; Z22; Z12. |
|
|||||||||||||
|
|
Zu — 4 |
/15 - |
|
33,1<?у65° ■204еу22,б° |
= 4 + |
/15 + |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
14 + /30+ 188 + /78.5 |
|
|
|
|
||||
|
|
3 3 1 Д 65° . 9П 4р ,2 2 '6° |
4 + |
Л 5 + 2 9 ,5 е '« .-- |
|
||||||||||
|
|
+ |
|
|
|
|
------= |
|
|||||||
|
|
= 4 + |
15,33 + |
/(15 + 25,3) = |
19,3 + |
/40,3 Ом; |
|
||||||||
z„ = |
V 19,32 + |
40,За |
= |
44,7 Ом; |
г|>и = |
arctg |
= |
64,4°; |
|||||||
|
|
|
«п = |
90° - |
= |
90 - |
64,4 = |
25,6°; |
|
|
|||||
|
Z22 = 14-I- /30 + |
15,52e775’lo-204e7'22’6‘ |
|
14 + /30 |
|
||||||||||
|
4+ /15+ 188+ /78,5 |
|
|
||||||||||||
|
|
+ |
15,5 •204е797,7° |
|
/ЗО-f 14,75+71-7° = |
|
|||||||||
|
|
214e/26° |
|
14 + |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
= |
14 + |
4,6 + /30 + |
/14 = |
18,6 + /44 Ом; |
|
||||||||
Zu = V 18,62 + |
442 = |
47,8 |
Ом; |
if22 = |
arctg |
= |
67° |
||||||||
|
|
|
|
|
|
a22 = 90 — 67 = 23°; |
|
|
|
|
|||||
|
|
г „ = 4 + /15 + н |
+ ,з о + Д |
^ 2 |
_ |
з + |
! 1 =, |
||||||||
|
= |
18 + /45 + |
2,52e/117’10= |
18 + /45 — 1,13 + |
/2,24 = |
||||||||||
|
|
|
= |
16,87 + /47,24 = 50,2+ °’3°; |
|
|
|||||||||
Тогда |
|
« 1 2 |
= 90° — 70,3° — 19,7°. |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
У11 |
|
zn |
4 4 ,7 |
1/Ом> |
У%г — |
g 1/Ом; |
|
yl2 — |
1/Om. |
||||||
Найдем активную и реактивную мощности в начале |
|||||||||||||||
участка 1А, |
принимая во внимание, что / О у р ъ = 6 |
= 10°: |
|||||||||||||
Л = |
и\Уп sin а п + |
U1U2y12sin (6 - |
a 12) = ~ |
sin 25,6° + |
|||||||||||
+ 1250,215 sin(1Q° “ |
I9>7°) = 323sin25,6° + |
275sin (— 9,7°) = |
|||||||||||||
= 323-0,432 + |
275 (-0 ,1 6 8 5 ) = |
139,4 - |
46,4 = 93,0 МВт; |
||||||||||||
Qi = |
ЩУи cos a u - |
VxU2yn cos (6 - |
a x2) = |
~ |
cos 25,6° - |
||||||||||
- |
+ - 0t215 cos (10° ~ |
19,7°) = 323 •0,902 - |
275 •0,986 = |
||||||||||||
|
|
|
|
|
= 291 - 2 7 1 |
= 2 0 |
Мвар. |
|
|
|
|||||
Следовательно, |
|
= |
93,0 |
+ j |
20 MB-A, |
|
|
||||||||
106
При принятом положительном направлении потока мощ ности на втором участке (от системы 2 к подстанции А — см. рис. 2-50 и 2-51) для определения Р2 и Q2 используем при водимые ниже выражения с подстановкой в них соответствую щих величин:
|
= |
UiDvi s'ii а 22 — U1 ^ 2^ 12 sin (б -|- а 12) = |
11 5 2 |
|
^уgsin 23° — |
||
- |
1205Q '2- sin (10°+ 19,7°) = 277 •0,391 - |
275 ■0,495 = |
|
|
|
= 108,2 - 136,2 = —28,0 МВт; |
|
Q2 |
= |
U2y22cos а 22 — UlU-iUn cos (б -)- а 12) = |
1152 |
g- cos 23° — |
|||
|
- |
cos 29,7° = 2 5 5 ,2 - 238,1 = |
17,1 Мвар; |
|
|
S2 = —28 + /17.1 М В-А . |
|
Разница в результатах, найденных обоими методами, объясняется необходимостью вычисления относительно ма лых потоков мощности на втором участке как разность боль ших величин. Напряжение на подстанции А при использо вании линейной схемы замещения системы (рис. 2-51) опре деляется прежним способом.
Задача 2-25
Линия электропередачи напряжением 750 кВ связывает удаленную электростанцию / с приемной системой С. На линии имеются промежуточные понизительные подстанции с отборами мощности.
Расчетная схема системы приведена на рис. 2-52, где указаны сопротивления участков линии [Ом], нагрузки [МВ-А], напряжения узловых точек [кВ], проводимости линии [1 /Ом]. На генераторах электростанции 1 имеется регулирование возбуждения, обеспечивающее постоянство напряжения U1 = 787,5 кВ в основных нормальных уста новившихся режимах станции. Напряжение системы Uc, отнесенное к ступени напряжения 750 кВ, при изменении режима поддерживается неизменным регулирующими уст ройствами. Величина сопротивления системы хс, приведен ная к напряжению 750 кВ, учитывает сопротивления эле ментов приемной системы до точки неизменного напряже ния.
В результате расчета нормального исходного режима системы найдены напряжения в узловых точках 0 3, 0 2, О0
107
(рис. 2-52) и потоки мощности по участкам сети, которые составляют (МВ-А):
5(2 = 2 200 + /600; 5'12 = 2 146 — /440; 5 23 = 1 446 + /0;
S 23 = 1 428 - /340; 5зо = 628 + /64; 5з0 - 624 -/ 3 1 ; 5^ = 4376 + /2721; 5 ^ = 4 376 4-/4 210.
Т р е б у е т с я найти параметры режима (потокораспределение и напряжения узловых точек), в котором прием ная система выдает активную мощность Р'йс = 4 000 МВт при учете статических характеристик нагрузок по напряже нию в соответствии с уравнениями
|
Р„ = (0,471Л - |
0,3 Uu4- 0,83) Р н0 МВт; |
|
|
* |
* |
|
|
QH= ( 4 , 3 - |
7 и в+ |
3,7) (3„о Мвар, |
где |
Рн0; Quo — величины |
нагрузок в исходном режиме; |
|
UH= -jj2-----напряжение любого |
режима, отнесенное к на- |
||
* |
^НО |
|
|
пряжению в исходном режиме на шинах нагрузки. В расчетном режиме напряжения |(Уг | и |Ос | остаются преж ними.
Ь - Щ, |
в и н л 'й |
„ |
03 = 768,5[8,6° |
f a 760,5(0° и' =Э021 Ш ° |
|||
т я ш _ |
|
, |
|||||
i |
Zf =6,5+j1Z* |
\z Z2=*,8+j93 |
\3 Z3=6,0+jW,6\0 Xc =j33,7 |
! |
|||
1\ - - |
CZD |
, Д----НПЗ----—ft----HZZ] |
—\r |
||||
$12 |
$1. |
•^.b3=j12jr10 |
|
°0C |
°0C |
||
|
|
|
±hib3=1ZfrW.=izn.m~* |
|
|||
|
|
Sh2 = 700+j270 |
Sh3=800+j3Z8 |
Sh0 =5000+jZGSO |
|
||
|
|
|
|
Рас. 2-52. |
|
|
|
Решение. Расчет нового режима выполняем методом си стематизированного подбора, позволяющим учитывать не линейные характеристики нагрузок.
Зададимся произвольно значением реактивной мощно сти, выдаваемой системой. Поскольку Р'ос в новом режиме меньше исходного, а напряжение (]с не изменилось, то можно предположить, что реактивная мощность от системы
стала больше прежней, пусть Qoc(1) |
= 4 700 Мвар. |
|
Считая теперь известными 56с(1) = |
4 000 |
■-[- /4 700 МВ - А |
и Uс = 902 кВ, выполняем расчет режима, |
идя последова- |
|
108