Файл: Контактное взаимодействие металла и инструмента при прокатке..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 19.10.2024
Просмотров: 104
Скачиваний: 0
Т а б л и ц а 6
Момент трения качения одного рабочего валка по другому |
|
|
|||||
|
По формуле Герца |
|
Метод I |
|
Метод II |
||
Р, тс |
^тах |
Ь, мм |
с |
k-=cb, мм |
■ "тр.к |
k, ММ |
Л'тр. к |
|
|||||||
|
кгс/мм2 |
|
|
|
кгс-м |
|
КГС*м |
10 |
36,8 |
0,346 |
0,055 |
0,0190 |
0,19 |
0,013 |
0,13 |
20 |
52,0 |
0,489 |
0,036 |
0,0176 |
0,36 |
0,009 |
0,18 |
30 |
63,8 |
0,600 |
0,027 |
0,0162 |
0,49 |
0,007 |
0,21 |
40 |
73,6 |
0,681 |
0,018 |
0,0122 |
0,49 |
0,006 |
0,24 |
•50 |
82,3 |
0,774 |
0,012 |
0,0093 |
0,46 |
0,005 |
0,22 |
100 |
116,4 |
f 1,095 |
0,004 |
0,0044 |
0,44 |
0,002 |
0,20 |
150 |
142,3 |
£ 1,340 . |
0,002 |
0,0027 |
0,40 |
0,002 |
0,30 |
Для проверки точности измерения момента прокатки и касатель ных напряжений при помощи штифтовых месдоз эпюры напряжений тпр обрабатывали следующим образом: планиметром измеряли площади эпюр тпр отдельно для зон отставания и опережения, нахо дили для этих зон касательные напряжения и вычисляли их разность
Тср — Т>ср. от |
ТСр. оп- |
для |
всего очага деформации значениям ТсР |
||||
По |
усредненным |
||||||
и величинам средней дуги контакта 1д.ср, |
ширины полосы Вг и ра- |
||||||
|
|
|
|
|
5 |
too |
|
|
|
|
|
|
I |
J00 |
|
|
|
|
|
|
sf |
т |
|
Рис. |
20. |
Потери момента натре- |
+ |
^ |
|
||
"*■ |
|
||||||
нне и холостой ход Мтр + Л1 Х х |
|
|
|||||
при прокатке без протнвонзгиба |
"■ |
|
|
||||
(/) и |
с |
противонзгибом |
вал |
|
|
|
|
|
|
ков |
(2) |
|
|
|
|
диуса |
валков |
Драб |
находили |
момент прокатки для двух валков |
|||
Мпр.д = |
ТсР2Драб/д. Cp5i и |
сравнивали |
со значениями момента |
||||
прокатки |
на |
шпинделях |
Мпри = М — (Мх х + Мтр). |
||||
Аналогичным образом сравнивали значения усилия прокатки, рассчитанные по эпюрам Рр и замеренные месдозами под нажимными винтами Ря.
Значения усилий и момента прокатки приведены в табл. 7. Ре зультаты обработки данных одновременного измерения усилия и мо ментов прокатки, нормальных и касательных контактных -напряже ний и длин дуг контакта металла с валком представлены в табл. 8.
Плечо равнодействующей давления металла на валки ас = Мпр/2Р находили как отношение полного момента прокатки к удвоенной величине полного давления металла на валки, а коэффициент плеча ф,- — как отношение ajl^ ср. Индекс i указывает на то, что при на хождении величин а и ф учтено упругое сжатие валков и восстанов ление полосы.
3* 35
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 7 |
|
Р е з у л ь т а т ы |
п р овер к и то ч н о с т и и зм ер ен и я |
н о р м ал ь н ы х |
|
|
|
|
и т а н г е н ц и а л ь н ы х сил |
|
|
|
|
|
|
Номер |
Усилие Р , |
ТС |
РР |
МпР' кгс-м |
^пр. д |
|
под нажим |
в очаге |
1 |
|
|||
образца |
ными винтами деформацни |
рз |
М п р . и |
Л1пр. д |
^пр. н |
|
|
■ |
рР |
||||
|
|
|
|
|
||
22 |
11,3 |
10,9 |
0,96 |
83 |
77,7 |
0,94 |
14 |
21,3 |
20,4 |
0,96 |
204 |
226 |
1,10 |
8 |
24,7 |
22,2 |
0,90 |
228 |
274 |
1,20 |
4 |
13,7 |
14,2 |
1,03 |
85 |
89 |
1,05 |
2 |
19,2 |
18,1 |
0,94 |
102 |
109 |
1,07 |
220 |
118,0 |
111,8 |
0,95 |
512 |
570 |
1,11 |
221 |
153,3 |
156,7 |
1,02 |
743 |
720 |
0,97 |
201 |
66,5 |
62,4 |
0,94 |
119 |
125 |
1,05 |
168 |
110,5 |
102,7 |
0,93 |
250 |
270 |
1,08 |
111 |
78,4 |
84,9 |
1,08 |
222 |
264 |
1,18 |
Зависимость коэффициента плеча приложения равнодействующей давления металла на валки ф(- от фактора формы очага деформации /д. Ср/Я ср показана на рис. 21. При прокатке полос из алюминия AIM с обжатиями е = 8 -г-25% коэффициент плеча ф( составляет 0,54—
Ucp /-НСР-
Рис. 21. Зависимость коэффициента |
плеча |
приложения |
давления |
||
металла на валки |
от фактора формы очага деформации |
^д/Я Ср при |
|||
прокатке; |
|
|
|
|
|
1 — алюминия AIM; 2 — стали |
08кп |
|
|
|
|
0,33 при изменении |
среднего |
по |
очагу |
фактора |
формы /д. Ср/Я ср |
в пределах 1,3—5,0. При прокатке полос из стали 08кп коэффициент
плеча фг |
равен 0,37—0,18 при изменении /д. ср/Я ср от 1,6 до 8,5 и |
обжатиях |
от 4 до 27%. |
Зависимость коэффициента плеча фг от фактора формы /л. Ср/Я ср, 'полученная при прокатке алюминиевых полос, хорошо согласуется с данными, приведенными в работе [8] для случая прокатки тонких алюминиевых полос и полос средней толщины.
36
Т а б л и ц а 8
Р е з у л ь т а т ы о б р а б о т к и д а н н ы х э к с п е р и м е н т о в п о п р о к а т к е а л ю м и н и е в ы х и с т а л ь н ы х п о ло с |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, , МпР |
|
|
|
|
А. = |
Номер |
В,, мм |
Р, ТС |
еср* % |
|
1 |
2Р |
VR ан, |
*Дср’ |
Рср’ 2 |
т ' |
^Дср |
|
ai |
^ п р |
|
образ |
" п р - |
2RF’ |
рср |
Я ср |
Ь |
У RAH |
RLHB' |
||||||||
ца |
|
|
|
кгс-м |
|
мм |
ММ |
мм |
кгс/мм |
кгс/мм2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кгс/мм2 |
1 |
2 |
. 3 |
4 |
5 |
|
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
22 |
240 |
11,3 |
8,8 |
83 |
|
3,65 |
6,90 |
6,92 |
6,80 |
0,25 |
0,0360 |
1,27 |
0,53 |
0,53 |
7,25 |
14 |
|
21,3 |
15,5 |
204 |
|
4,79 |
9,54 |
9,63 |
9,20 |
0,43 |
0,0467 |
1,84 |
0,50 |
0,50 |
9,40 |
15 |
|
18,9 |
14,3 |
163 |
|
4,34 |
9,10 |
9,10 |
8,70 |
0,38 |
0,0440 |
1,70 |
0,48 |
0,48 |
8,12 |
16 |
|
19,5 |
14,9 |
180 |
|
4,60 |
9,36 |
9,00 |
8,30 |
0,39 |
0,0480 |
1,88 |
0,48 |
0,50 |
8,50 |
6 |
|
20,7 |
17,8 |
149 |
|
3,60 |
8,36 |
8,41 |
10,20 |
0,36 |
0,0360 |
2,38 |
0,42 |
0,43 |
8,86 |
7 |
|
20,5 |
17,8 |
153 |
|
3,72 |
8,36 |
8,47 |
10,10 |
0,37 |
0,0370 |
2,40 |
0,43 |
0,44 |
9,10 |
8 |
|
24,7 |
24,0 |
228 |
|
4,50 |
9,72 |
10,14 |
10,20 |
0,45 |
0,0442 |
3,00 |
0,44 |
0,46 |
9,82 |
9 |
|
19,7 |
19,8 |
152 |
|
3,86 |
8,83 |
9,73 |
8,45 |
0,32 |
0,0378 |
2,80 |
0,41 |
0,43 |
8,15 |
10 |
|
20,6 |
20,4 |
153 |
|
3,72 |
9,00 |
9,96 |
8,63 |
0,32 |
0,0365 |
2,84 |
0,39 |
0,41 |
7,85 |
11 |
|
17,3 |
16,9 |
131 |
|
3,81 |
8,10 |
8,48 |
8,53 |
0,32 |
0,0370 |
2,42 |
0,44 |
0,47 |
8,28 |
1 |
|
19,2 |
21,2 |
102 |
|
2,65 |
6,54 |
7,90 |
10,1 |
0,264 |
0,0260 |
4,60 |
0,34 |
0,40 |
10,00 |
2 |
|
17,0 |
16,6 |
82 |
|
2,41 |
5,89 |
7,15 |
9,95 |
0,258 |
0,0260 |
4,30 |
0,34 |
0,40 |
10,20 |
3 |
|
12,7 |
10,5 |
53 |
|
2,09 |
4,53 |
4,89 |
10,8 ■ |
0,224 |
0,0210 |
2,59 |
0,42 |
0,45 |
10,40 |
120 |
|
45,1 |
6,4 |
151 |
|
1,67 |
4,11 |
5,72 |
32,9 |
0,542 |
0,0165 |
2,26 |
0,292 |
0,406 |
37,4 |
121 • |
|
47,5 |
7,0 |
162 |
|
1,70 |
4,16 |
5,70 |
34,8 |
0,579 |
0,0166 |
2,44 |
0,298 |
0,410 |
39,0 |
122 |
|
57,0 |
8,5 |
201 |
|
1,76 |
4,62 |
6,41 |
37,0 |
0,641 |
0,0173 |
2,75 |
0,274 |
0,381 |
39,2 |
125 |
|
85,0 |
13,1 |
331 |
|
1,95 |
5,60 |
7,01 |
50,6 |
0,966 |
0,0192 |
3,00 |
0,278 |
0,350 |
39,4 |
131 |
|
112,5. |
21,1 |
514 |
|
2,09 |
6,66 |
9,20 |
55,5 |
1,140 |
0,0206 |
3,94 |
0,226 |
0,386 |
48,5 |
102 |
|
56,4 |
9,5 |
127 |
|
1,13 |
3,38 |
5,45 |
43,1 |
0,488 |
0,0113 |
' 4,90 |
0,208 |
0,334 |
46,3 |
103 |
|
56,2 |
9,4 |
125 |
|
1,13 |
3,35 |
5,61 |
41,8 |
0,456 |
0,0109 |
5,00 |
0,202 |
0,338 |
46,5 |
107 |
|
68,2 |
11,6 |
156 |
|
1,14 |
3,74 |
5,71 |
49,8 |
0,558 |
0,0112 |
5,15 |
0,199 |
0,304 |
46,5 |
114 |
|
69,7 |
11,9 |
147 |
|
1,06 |
3,74 |
6,10 |
47,7 |
0,496 |
0,0104 |
5,45 |
0,174 |
0,280 |
43,0 |
П О |
|
70,9 |
13,3 |
192 |
|
1,36 |
3,97 |
5,96 |
49,5 |
0,660 |
0,0133 |
5,50 |
0,226 |
0,34 |
50,6 |
111 |
|
78,4 |
16,1 |
222 |
|
1,42 |
4,36 |
7,03 |
50,5 |
0,640 |
0,0128 |
7,00 |
0,202 |
0,32 |
48,6 |
112 |
|
120,0 |
26,9 |
386 |
|
1,61 |
5,36 |
8,48 |
58,9 |
0,932 |
0,0158 |
8,48 |
0,180 |
0,30 |
54,4 |
41 |
300 |
21,5 |
20,4 |
135 |
3,15 |
7,78 |
8,26 |
8,70 |
0,268 |
0,0310 |
3,20 |
0,38 |
0,40 |
7,53 |
00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р о д о л ж е н и е т а б л . 8 |
||||
Номер |
|
|
|
|
а 1 ~ |
|
1 „ , ММ |
|
T,_ Mnp |
т' |
^Дср |
|
а 1 |
* / “ . |
• |
|
|
|
|
|
^ср' |
|
М п р |
||||||||
образ |
ММ Р, ТС |
еср' % |
м п у |
М Ю |
V Я Ш , |
2R F ' |
^ср |
Яср |
|
|
|
' |
|||
ца |
|
|
КГС‘М |
2Р ’ |
ММ |
Лер |
кгс/мм2 |
кгс/мм2 |
Ь |
V я ш |
R А Н В |
||||
|
|
|
|
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
кгс/мм2 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
42 |
|
21,4 |
21,0 |
144 |
3,37 |
7,89 |
8,65 |
8,27 |
0,273 |
0,0330 |
3,30 |
0,39 |
0,42 |
7,74 |
|
190 |
380 |
132,4 |
7,7 |
539 |
2,04 |
5,60 |
7,67 |
45,5 |
1,100 |
0,0242 |
2,01 |
0,266 |
0,37 |
45,00 |
|
61 |
|
28,8 |
16,0 |
289 |
5,00 |
9,10 |
9,10 |
8,32 |
0,41 |
0,0492 |
1,70 |
0,55 |
0,55 |
9,10 |
|
62 |
|
32,2 |
15,3 , |
311 |
4,83 |
9,43 |
9,55 |
8,86 |
0,42 |
0,0476 |
1,80 |
0,51 |
0,51 |
9,20 |
|
63 |
|
29,1 |
16,5 |
292 |
5,00 |
9,60 |
9,57 |
8,16 |
0,40 |
0,0495 |
1,80 |
0,52 |
0,52 |
7,70 |
|
64 |
|
29,6 |
15,7 |
290 |
4,90 |
9,60 |
9,59 |
8,13 |
0,39 |
0,0480 |
1,80 |
0,51 |
0,51 |
8,26 |
|
71 |
|
28,9 |
15,1 |
267 |
4,61 |
9,04 |
9,02 |
8,43 |
0,38 |
0,0450 |
1,71 |
0,51 |
0,51 |
8,61 |
|
51 |
|
39,5 |
22,2 |
285 |
3,62 |
9,37 |
9,96 |
11,20 |
0,400 |
0,0357 |
2,66 |
0,39 |
0,39 |
8,50 |
|
52 |
|
43,0 |
24,0 |
327 |
3,80 |
9,74 |
9,69 |
11,70 |
0,435 |
0,0372 |
2,84 |
0,39 |
0,39 |
9,05 |
|
53 |
|
26,3 |
15,1 |
197 |
■ 3,74 |
7,68 |
8,01 |
8,65 |
0,320 |
0,0380 |
2,24 |
0,46 |
0,46 |
8,73 |
|
55 |
|
33,0 |
19,3 |
230 |
3,50- |
8,79 |
9,37 |
9,26 |
0,320 |
0,0350 |
2,68 |
0,37 |
0,40 |
8,15 |
|
170 |
|
147,1 |
13,3 |
539 |
1,83 |
5,70 |
7,03 |
54,9 |
0,990 |
0,0181 |
3,06 |
0,261 |
0,32 |
43,6 |
|
171 |
|
156,3 |
15,5 |
628 |
2,04 |
6,16 |
7,38 |
55,8 |
1,100 |
0,0197 |
3,26 |
0,275 |
0,33 |
42,9 |
|
172 |
|
160,0 |
13,6 |
613 |
1,92 |
5,89 |
7,88 |
53,5 |
1,010 |
0,0188 |
3,30 |
0,243 |
0,33 |
45,7 |
|
173 |
|
77,3 |
6,5 |
264 |
1,71 |
4,14 |
5,55 |
36,6 |
0,613 |
0,0167 |
2,22 |
0,308 |
0,42 |
39,9 |
|
174 |
|
97,2 |
8,9 |
343 |
1,77 |
4,83 |
6,60 |
38,8 |
0,671 |
0,0173 |
2,60 |
0,268 |
0,370 |
37,5 |
|
176 |
|
142,2 |
12,6 |
558 |
1,96 |
5,54 |
7,39 |
50,6 |
0,960 |
0,0190 |
3,03 |
0,264 |
0,360 |
48,0 |
|
151 |
|
110,3 |
10,6 |
232 |
1,06 |
3,55 |
6,02 |
48,1 |
0,500 |
0,0104 |
5,40 |
0,171 |
0,30 |
48,8 |
|
158 |
|
109,4 |
10,7 |
228 |
1,04 |
3,48 |
5,87 |
49,1 |
0,502 |
0,0102 |
5,12 |
0,175 |
0,30 |
45,5 |
|
159 |
|
115,8 |
11,8 |
248 |
1,07 |
3,79 |
6,03 |
50,5 |
0,531 |
0,0105 |
5,36 |
0,177 . |
0,28 |
45,5 |
|
160 |
|
100,0 |
10,0 |
202 |
1,01 |
3,50 |
5,62 |
46,7 |
0,463 |
0,0100 |
4,94 |
0,180 |
0,29 |
43,0 |
|
161 |
|
101,0 |
10,0 |
224 |
1,11 |
3,50 |
5,67 |
46,9 |
0,510 |
0,0109 |
4,98 |
0,194 |
0,31 |
48,2 |
|
162 |
|
102,0 |
10,2 |
232 |
1,14 |
3,66 |
5,66 |
47,4 |
0,530 |
0,0110 |
5,00 |
0,200 |
0,31 |
45,9 |
|
163 |
|
108,0 |
11,7 |
230 |
1,06 |
3,84 |
5,85 |
48,5 |
0,510 |
0,0105 |
5,20 |
0,181 |
0,28 |
41,0 |
|
164 |
|
89,0 |
7,3 |
164 |
0,92 |
3,00 |
5,39 |
43,5 |
0,394 |
0,0091 |
4,65 |
0,171 |
0,31 |
48,2 |
|
165 |
|
87,6 |
7,0 |
170 |
0,97 |
2,95 |
5,34 |
43,1 |
0,410 |
0,0096 |
4,62 |
0,182 |
0,33 |
51,2 |
|
П р о д о л ж е н и е т а бл .
|
|
|
|
|
|
а1= |
|
|
|
Х'_ МПР |
т' |
|
|
|
к. = |
HoMfep |
|
|
|
|
|
|
|
|
^Дср |
|
а1 |
^пр |
|||
|
|
|
|
^пр’ |
"п р |
V RAH, |
^Дср’ |
рср* |
|
||||||
Blt мм |
Р, ТС |
|
еср' % |
2RF ’ |
^ср |
* * |
|||||||||
образ |
|
КГС'ММ - |
2р ’ |
ММ |
мм |
кгс/мм2 |
кгс/мм2 |
ЯСР |
у RAH |
RAHB ’ |
|||||
ца |
|
|
|
|
1 |
ММ |
|
|
|
|
|
|
|
кгс/мм2 |
|
1 |
2 |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
115 |
152 |
|
100,1 |
|
10,6 |
210 |
1,05 |
3,78 |
5,66 |
46,6 |
0,481 |
0,0103 |
5,01 |
0,186 |
0,28 |
38,7 |
223 |
400 |
152,4 |
|
8,5 |
711 |
2,34 |
5,90 |
8,13 |
47,0 |
1,080 |
0,0228 |
2,11 |
0,288 |
0,40 |
51,20 |
222 |
|
130,0 |
|
7,7 |
580 |
2,23 |
5,55 |
7,00 |
46,5 |
1,021 |
0,0220 |
1,80 |
0,320 |
0,42 |
46,00 |
224 |
|
128,4 |
|
7,6 |
'635 |
2,47 |
5,48 |
6,96 |
42,2 |
1,120 |
0,0241 |
1,81 |
0,350 |
0,45 |
51,60 |
221 |
|
153,3 |
|
8,4 |
743 |
2,42 |
5,82 |
8,02 |
47,8 |
1,132 |
0,0237 |
2,16 |
0,302 |
0,42 |
. 53,6 |
225 |
|
142,5 |
|
8,0 |
688 |
2,41 |
5,71 |
7,77 |
45,8 |
1,09 |
0,0238 |
2,03 |
0,310 |
0,42 |
52,5 |
226 |
|
119,5 |
|
7,1 |
576 |
2,41 |
5,35 |
6,76 |
44,2 |
1,05 |
0,0237 |
1,75 |
0,356 |
0,45 |
50,6 |
220 |
|
118,0 |
|
6,7 |
512 |
2,18 |
5,24 |
6,58 |
45,1 |
0,96 |
0,0180 |
1,69 |
0,332 |
0,42 |
44,8 |
227 |
|
139,5 |
|
7,7 |
667 |
2,39 |
5,55 |
7,70 |
45,4 |
1,06 |
0,0234 |
1,98 |
0,310 |
0,44 |
52,9 |
202 |
|
66,5 |
|
6,1 |
119 |
0,90 |
2,74 |
4,44 |
37,4 |
0,330 |
0,0088 |
3,75 |
0,197 |
0,32 |
36,2 |
203 |
|
81,6 |
|
6,2 |
128 |
0,785 |
2,73 |
4,84 |
42,1 |
0,326 |
0,0077 |
4,16 |
0,162 |
0,29 |
43,0 |
. 204 |
|
106,9 |
• |
1 1 ,1 |
223 |
1,05 |
3,68 |
5,76 |
46,3 |
0,476 |
0,0103 |
5,09 |
0,182 |
' 0,29 |
41,3 |
81 |
440 |
33,2 |
|
20,6 |
219 |
3,30 |
7,78 |
9,31 |
8,10 |
0,264 |
0,0326 |
3,66 |
0,36 |
0,42 |
8,30 |
82 |
|
32,2 |
|
21,0 |
217 |
3,38 |
7,82 |
9,00 |
8,12 |
0,268 |
0,0330 |
3,50 |
0,37 |
0,43 |
8,05 |
83 |
|
31,6 |
|
18,3 |
197 |
3,12 |
7,32 |
8,91 |
8,10 |
0,250 |
0,0310 |
3,44 |
0,35 |
0,42 |
8,40 |
91 |
|
34,6 |
|
23,3 |
230 |
3,33 |
8,28 |
9,37 |
8,40 |
0,270 |
0,0320 |
3,70 |
.0,35 |
0,40 |
7,62 |