Файл: Баимов, Н. И. Оптимизация процессов прокатки на блюминге.pdf

при

0,05Dz < A /y;<0,103D ?

ftaz

565' 1(F (0,10374 — ДЯ2) 4-

2' 104

(11.42)

Dt

D-

при

ДH'z > 0,103D2

Наг ~

32д2103 (0,16574— ЛЯ2).

(11.43)

Прокатка в калибре шириной Вкг =

295ч-330 мм со стесне­

нием уширения для кипящей и спокойной стали:

при

0,0774 < ДH'z <0,15D Z

^аг —

0,5-106 (0,15Яг —ДЯ2) +

2 ■10'1

(11.44)

Ог

В формулах (11.37)—(11.44) приняты обозначения:

паг — число оборотов

валков

в минуту;

Dz ■— катающий

диаметр валков,

мм;

ДH'z — минимальное обжатие

в

пропуске.

Определение максимально

допускаемых

скоростей выброса

Паузы без кантовок. Максимально допускаемая скорость вы­

броса

М2 или /гв ыг в пропуске

z ограничивается известным

«двойным

условием»

В. А. Тягуиова

[2—9], которое сводится к тому, что

время работы рольганга, необходимое

для приема слитка из валков и возвра­

щения его к валкам, должно быть равно

времени минимально необходимой пау­

зы tp х

tpz.

Торможение раската только роль­

гангом.

со

Раскат, выброшенный из валков

скоростью vB м, двигается по рольгангу

с замедлением, равным произведению

коэффициента трения

металла по роль­

гангу на

ускорение силы тяжести (p.g)

Рис. 12.

К

определению ско­

и проходит путь (рис.

12)

рости выброса слитка из валков

при соблюдении «двойного ус­

(11.45)

ловия»

2№

Обратный путь раската к валкам меньше пути 5 на длину очага

деформации /2+1 мм в следующем z + 1

пропуске:

О ' _

С

4+1 _

V 2

_ /г+1

(II 46)

В . м г

2Р£

103 ‘

N •

/

5

=

t

Х2

—

-оСЛ

\12

¥

( ■

Р £ )

’

U+1

к2

г

^2+1

5 '

= -

<?

в. м

2Pg

(11.47)

103

2 p g

103

или

P g /

V

'\ 2

v

%

[_ ^г+1

сл

\

сл

(11.48)

2

\ ^Х2 ’

p g

I

2pg

Г

103

•

Из выражений (11.47) и (11.48)

соответственно определяем

UB.„z

Т‘z+1

1

(11.49)

= ] / Усл +2pg--

103

7,"

._.

^xzpg

lz+l

(11.50)

т

хг

или

^xZpg30-103

I

^z+i6Q

(11.51)

яД>

tX27lDz

2.

При

Уел > ир

(рис.

12, б) имеем

С

_ 1в - м г

lz+l

VP

\

.. I f

Va

KZ

М

2p g

Ю3

2{.ig

~r

Up \ xz

p g

Hg j ■

Решая

уравнение

относительно

vB UZ,

получаем

v*. м z =

Y

2№ ( Vx* + w

) — °p

[ V

2 M

{ V 'A * +

(11.52)

П - M * =

) -

U P

•

4*

51

=

ygS +

2рЯл5 =

3pGS.

(11.53)

Отсюда путь раската от валков

5 =

■J2

(11.54)

В1. М . Z

бия

'

Обратный

путь

раската

к валкам S' выражается

уравне­

1.

При

осл’

<

vp время торможения

раската

** .р = т

25

Чр. м г

(11.55)

ЗИЯ

Время

возвращения раската

к валкам

tx.

V 1

( 5 - / г+110-з)

-

"ИЯ

или с учетом уравнения

(II.54)

2!z+i

(11.56)

ия‘03

'

Полная

пауза

составит

txz =

tx

р +

t'x р

и с учетом уравне­

ний (II.55),

(II.

56)

f

=

У в .

М 2

1

" I

f (

V B. М2

_ J ________2

1

хг

Зия ' Г

V

V

ИЯ

)

3

ия'О3

или

^

пв.ы zK.Dz

,

~\ f

( пВч м zitDz \ “

1

2/г+1

(11.57)

хг— 3-60ия103

'

V \ бОряЮ3 )

3

ИЯ103

При этом скорость раската в момент возвращения к валкам

^сл =

llg ix .

р =

fJ-g (txz '

tx. Р)

или с учетом уравнения (II.55)

^

=

tX2y

g

-

^

=

W

H F

•

(П.58)

2.

При

у'сл >

ур

имеем

(Л,

V2

м г _

/

г2+1

__

D2

/

,

у

\

_ в.

р , ,,

1i

l)B.м г

иР )

6Ц£

ЮЗ

2М 1- WP

Зр*

№ ; •

Решая уравнение относительно vB мг, получаем

уп. м г =

Зр^Ур ] /

"

-

з ^ -

~

^

— ***) — Ур

или

/гв- м

60-1О3

X

nDz

X

Зр ^У р ]/

g

2

/

^Р______ £г+1

__j.

(11.59)

З р ^ У р

\

2\ig

У рЮ 3

;

9 (Pg)3

условия прохождения раскатом пути S6z до положения

кантовки

и не более по формуле

«в- м г = ^

/ 2 ц ^ бг10-3.

(11.60)