Файл: Музыченко, Ю. Н. Расчет пластинчато-стержневых систем.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 30.10.2024

Просмотров: 85

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Определим теперь линейное и углов-ое перемещения' в начале координат (в 'середине .стержня):

W. - +

» .

+ w„) +

 

+ (Рь) / +

[ISOq, +

76q, +

 

 

+

2(qa + qb)]+

 

(1.36)

?o /

= Y

( w b - w.) -

у

(<Pa +

9b) l +

[40(q,

-

 

 

Ч2)

qa +

qb]^-

 

(1.37)

Если учитывать деформации сдвига, то формулы (1.32—1.37) принимают вид [25, 26]:

М аЬ -

■у [ (Зв +

1) f* +

(30 -

1) ф£ - 60

 

_

 

 

 

[72q0 +

32(2 -

0)q,

+

32 (2 +

©)q2 +

 

 

2520

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+

5(1

+

9 )

qa i-

5(1

— e)q b]/2;

 

(1.38)

M,ba

El

(39 +

l K

+

( 3 e - l ) TJ _ 6 0

wb -

Wa

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

l

]+

~

[72q0 + 32(2 +

0)q, + 3 2 (2 -0 )q 2 +

5(1 -

0)q a +

4 0

2\J

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+

5(1 +

0)qb]72;

 

 

 

(1.39)

Qab =

 

6Fi e

 

 

^

-

2

Wb_Wa

+

[84q0 +

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

l

I

 

1260 1

 

 

+

(112 -

32 0)q, +

(336 +

320 )q2 +

(98 +

 

 

 

 

 

+

50)qa —

5 0 qb]/;

 

 

 

(1.40)

Qba —

 

6EI9

( <

+

9b “

 

Wb — wa

 

---- [84q0 4-

 

P

 

 

l

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1260 1

0

15


+ (336 + 32 6)qt + (112 - 320)q2 -

59 qa +

+ (98 + 50)qb]/;

(1.41)

+ 4(41 - 0)(qt - q 2)] Д.

(1.43)

2. Кручение.

Рассмотрим стержень, окручиваемый моментной распределен­ ной нагрузкой, изменяющейся но степенному закону (ом. рис. 3).

m (х) = Со + CjX + с2х2 + 1С3х3 + С4Х4.

(1.44)

Выразим коэффициенты этого полинома через значения ин­ тенсивности моментной нагрузки в середине, четвертях и на кон­ цах пролета. Эти коэффициенты будут иметь такой же вид, как

и(1.Э1), если Aj заменить на Cj, a qj на ш ,. Дифференциальное уравнение стержня, скручиваемого рас­

пределенной моментной нагрузкой, имеет вид:

= - ш(х).

(1.45).

Функцию угла закручивания, соответствующую принятой распределенной нагрузке, возьмем в нище полинома

Ф (х) = а0 + aix + а2х2 + а3х3 + а4х4 + а5х5 + а6х6. (1.46)

Коэффициенты этого полинома, выраженные через углы за­ кручивания по концам стержня и ординаты нагрузочной функции, определяются соотношениями:

16

а. =

fo = -Т* t

<РЬ

+

i J -

 

I26mo'+

16 (mi + ms) +

 

 

1

 

 

4oU 1кр

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ч- ша +

 

rnb];

 

 

(1.47)

at / =

«pb

Ta +

Qcn.

 

[28 (Ш!

 

ш,)

Ша 4-ш ь]/;

(1.48)

 

 

 

obU 1кр

 

 

 

 

 

 

 

Я /* —

то/ .

 

 

 

 

 

 

 

 

(1.49)

а2/ —

*> *кр ,

 

 

 

 

 

 

 

 

а, /* =

—— [8(ш2 -

шО — ш, — mb] /;

 

(1.50)

 

io 1кр

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а4 /4 =

——

[30то — 16 (mj +

 

т 2) +

т а + т ь] /;

(1,51)

а6/°= :

15 хкр [8(mt

ш2) +

4(та гаь)]/;

(1.52)

аб^ =

16

[— 6ш0 +

4(mj +

т 2) — т а — т ь] Ь .

(1.53)

-7Т—

 

45iKp

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Концевые -скручивающие моменты выражаются следующими

зависимостями:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

м ар =*кр ('Ра — ?ь) —

 

(6 т 0

+

 

8тх +

24т, +■7 т а) I -

(1.54)

м ьр = 1кР(?ь — Фа) —

 

(6т 0 +

 

24mt +

8ш2 + 7mb) I .

(1.55)

3.

Продольный изгиб осевой распределенной нагрузкой.

Рассмотрим стержень, загруженный распределенной осевой

нагрузкой t(x)

(см. рис. 3), изменяющейся по закону

 

 

t (х) =

bo +

bjx -f b2x2 -f Ь3х3 +

b4X4.

(1-56)

 

 

 

 

 

 

 

 

Гос,

п блинная

17

 

 

 

 

 

 

 

 

научно-техническая

 

 

 

 

 

 

 

 

 

библис-

:е к а С ССР

 

•С.-'ЗШПЛЯР


Используя известные дифференциальные зависимости

 

 

 

 

EF d2 и

t;

 

(1.57)

 

 

 

 

 

dx2

 

 

 

 

 

 

 

 

EF — =

N

 

(1.58>

 

 

 

 

 

 

dx

 

 

 

и приняв

функцию перемещений в виде полинома

 

,

u = а0 + aix +

а2х2 +

а3х3 + а4х4 + а5х5 +

а6х6

(1.59)

по аналогии с предыдущим получаем

 

 

 

ца ~Ь ub

,

[26tp -р 16 (ti -f- t2) ta ~b tb] P

'

(1.60)

Un — — ”--------

+

 

 

480 EF

 

 

0

2

 

 

 

 

 

 

vy _

EF (иь Ua)

|

(6tp -f~ 24t; -|- 8t2 -f- 7tfr) l

_

(1.61)

 

a ~

 

l

 

^

 

90

 

 

 

 

 

 

 

 

Nh =

EF (иь — ua)

_

<6to +

8tj -|- 24t2 + 7ta) l

 

(1.62)

 

 

 

t

 

 

 

' 90

 

 

§ 4. Об одном варианте уточненного конечно-разностного уравнения изгиба анизотропных, ортотропных и изотропных пластин

Будем искать решение дифференциального уравнения изги­ ба анизотропной пластины

 

,

d4w .

~

d4 w ^

 

,,

 

+

4D26 - -■ - +

D22 -г— — q.

 

(1.63)

 

 

ox оу3.

 

оу4

 

 

в

виде полинома w = аоо+

аюх +

a0iy -j- ацху +

а2оХ2

-j- ао2у2 +

- f

а2!х2у + ai2xy2,-f

а3оХ3 +

а0зу3 +

a3ix3y -f- а^ху3 -р

a22x V -f-

18


•а40х4 +

а04у4 +

а23х2у3

 

 

 

*

 

-ф а32х3у2 + a4ix4y + .a i4xy4 + а 50х5 +

+ а05У5 + а33х3у3 +

а60х6 +

а0бУ6 +

а24х2у4 +

а42х4у2.

(1.64)

 

 

 

 

 

 

Таблица 1

 

Значение

X°, yO

 

 

xy

 

 

D

произ­

X

У

X2

У2

 

водной

 

 

 

 

 

 

Dlt

wxxxx

243*0

120ajo

24a41

0

360 a^o

24a42

2(D124-

wxxyy

4322

12a32

12a23

36a33

24a42

24a24

+ 2Dee

 

 

 

 

 

 

 

d22

wyyyy

24a01

24au

120ao5

0

2la24

360aoe

4Dle

Wxxxy

6a3I

24a41

12a33

48a*2

0 .

18a33

4 Do6

wxyyy

6a13

12a23

24au

48a24

18a33

0

 

q(x.y)

Aqo

Aio

Aqi

All

a 20

Aq2

Найдем производные, входящие в (1.63). Их значения выписа­ ны в табл. 1. В нервом столбце записаны жесткости, на которые умножаются соответствующие производные. В нижней строке записаны коэффициенты полинома нагрузочной функции. Не­ трудно видеть, что принятый полином (1.64) соответствует та­ кой нагрузке:

q(xiy) = Аоо -ф Аюх -f- Aoiy -ф Апху -)- А2оХ2 -j- Ао2у2.

(1.65)

 

■Ь

Полагая Ац = 0, выразим коэффициенты этой нагрузочной функции через значения интенсивности нагрузки при двух ва­

риантах загружения.

Первый вариант (интенсивность нагрузки задается в узлах О, 1, 2, 3, 4; рис. 4 а).

Аоо — Qol

А 10 — jjj- (q3 — Qi);

А01—

(q2

q4);

 

 

 

 

0 .66)

А“ =

(Чг _ 240 + ч,);

А“ = i

(q' “

2ч"+ ч ,)'

19