Файл: Морозов А.Х. Эксплуатация автоматических устройств мобильных сельскохозяйственных агрегатов.pdf

где

Vh — рабочий

объем

цилиндров;

т д

—'коэффициент

такпности;

рс —ареднее эффективное давление.

Если

учесть, что Vh н т д

для

данного

двигателя

по-

СТ0Я1ННЫ,

можно

записать:

Мл=Аре

•

(4)

Таким

образом, чтобы

изменить

движущий момент

Мд

в

соответствии

с неизвестным

значением Мс,

надо

воздействовать на

величину

ре,

которую

определяют

из

уравнения:

Pe = 5 l l t

) - ^ - 1 l M A c r i

(5)

где

В

—постоянная величина, зависящая от парамет­

ров

окружающей

среды

и теплотворности

топ­

r\v

лива;

—коэффициент

наполнения;

т]г —индикаторный

к.

п. д.

двигателя;

а

—коэффициент

избытка

воздуха;

т)м

—механический

к.

п. д.

двигателя;

Ag— цикловая подача топлива. ,

Если

рассмотреть все

параметры,

воздействуя

на

которые

можно управлять

изменением величины рс,

то

прежде

всего

следует

исключить

коэффициенты

T I M И

так

как

нерационально

искусственно

увеличивать

снижать коэффициент гц.

Наилучшее сгорание

топли­

ва в Дизеле наблюдается

при определенном значении

коэффициента а для определенного типа камеры

сгора­

лах

1,15—1,20.

Изменение

коэффициента

наполнения

r\v

без изменения

величины Ag окажется

неэффектив­

ным, так как

на

подачу

дополнительного

количества

единственным

регулирующим во действием остается изме­

нение цикловой подачи топлива. Представим

схематично

изменение всех

переменных, определяющих

среднее эф-

а — зависимость коэффициента

наполнения r\v

от

угловой

скорости

коленча­

того

вала; б — зависимость изменения

индикаторного к. п.

д. т|;

и его

отно­

шения к коэффициенту избытка

воздуха а от

коэффициента

избытка

воздуха;

в — зависимость изменения отношения

индикаторного к. п. д. к коэффициенту

избытка воздуха от угловой скорости

коленчатого вала; г — зависимость изме­

нения механического к. п. д. 11

м д и з е л я от угловой

скорости коленчатого

ва­

ла.

1 — изменение коэффициента

наполнения

при

оптимальных фазах

для

каждого определенного значения

угловой скорости

коленчатого

вала;

2 — и з ­

деленного значения угловой скорости коленчатого вала;

3— кривая, соответ­

ствующая абсолютной внешней характеристике; 4—кривая,

соответствующая

а

1,06). Таким

образом,

'максимум отношения

полу-

а

.чается при меньшем

значении а, чем значение

а начала

.неполного сгорания

топлива. Поэтому максимум р е или

.абсолютную

внешнюю

скоростную

характеристику ди­

зеля можно

получить

только при

неполном

сгорании

бота дизеля на

абсолютной

внешней скоростной харак­

тер истике недопустима.

Зависимость

изменения

отношения

индикаторного

к. п. д. к коэффициенту избытка воздуха

'' от угло-

а

Рис. 10.

Скоростная

характеристика дизеля:

/ — абсолютная;

2 — предела

дымления; 3 — эксплуатационная;

Ne —эффективная мощность;

р е — э ф ф е к т и в н о е давление; ш —«

Рис. 11. Зависимость

изменения

цикловой подачи топлива kg

от

числа

оборотов

п

коленчатого вала:

ДКп. Лй к . Лицом • Agx.x — цикловые

подачи соответственно для пуска,

кор­

ректирования, номинального режима и холостого хода; пН рН " п п — число

обо­

ротов

начала регулирования и выключения подачи.

вая 4 — пределу дымления. Значение отношения

воз­

растает при

со=(0,6—0,7) ип . Зависимость изменения

механического

к. п. д. дизеля от угловой скорости

пока­

зам а на рисунке 9,г.

теристику. Чтобы достичь характеристики предела

дым­

ления, топливный насос снабжают специальным

устрой­

с т в о м — корректором,

поправляющим

обычную

эксплуа­

тационную

характеристику.

•Следует

иметь в виду, что дизель

запускается

труд­

нее, чем карбюраторный

двигатель, впрыснутое

топливо

испаряется частично. Поэтому

при небольших пусковых

оборотах

необходимо

резко увеличивать подачу топли­

ва при пуске, что выполняет

специальное

устройство

пускового

обогащения.

Для

определения

зависимости подачи

топлива за

цикл от числа оборотов вала

дизеля

выбирают

номи­

нальные

обороты «ном (рис. 11) и по

заданной

мощно­

сти находят величину

подачи топлива:

\000NegeK

n^

NagaK

(б)

120i р т «во М

= 8,33 — — — мм3/цикл,

где Ne

—номинальная

мощность дизеля, л. с ;

ge

—удельный расход топлива, г/л.с-ч;

к

—тактн'Ость

дизеля;

i

—число цилиндров;

Рт

—удельный

вес

топлива (принимают равным

0,85 г/см3 )-;

"пом — номинальное

число оборотов коленчатого

•в ала.

При

увеличении

угловой скорости коленчатого вала

топлива

нужно резко

уменьшить.

Разница

между n I I 0 M

и ли .р не

должна превышать

20—30 оборотов

коленча­

того

вала

в

минуту. Цикловая

подача

топлива

Agx.x

при

максимальных оборотах

холостого

хода

двигателя

"х.х примерно равна 25—30% от иоминалыий.

Разница

между

«ном

и /гх.х составляет

100—120

оборотов

колен­

чатого вала в минуту. По этой разнице

оценивают

сред­

нюю степень

неравномерности

о

регулятора.

„

11-S..TL ЯпОМ

/

. . . .

5 = 2

100% •••

Полному

выключению

подачи

топлива

соответству­

ют

обороты

Дц.п, обычно

превышающие

номинальные

вала

подаче топлива но пределу дымления. При

оборо­

тах

коленчатого

вала, соответствующих

концу

работы

корректора /гю

составляющих обычно

65—75%

от но­

При

пусковых оборотах

коленчатого вала

п п (160—

200 об/мин) цикловая подача должна быть на 50—100%

выше

номинальной.

Для

рационального использования дизеля на трак­

торе

важно иметь большой

запас крутящего

момента,

ротивлений

без

перехода на другую

передачу.

Однако

переход за

предел дымления нежелателен из-за

резко­

го

повышения

износа двигателя.

Кроме рассмотренной 'закономерности подачи топли­

ва,

важна

и закономерность подачи

топлива при каж-