Файл: Махутов Н.А. Сопротивление элементов конструкций хрупкому разрушению.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 12.07.2024
Просмотров: 146
Скачиваний: 0
ния упругих и упруго-пластичеоких деформаций в вершины трещины при действии сдвигающих напря жений т в направлении оси z показана на рис. 11. В соответствии с формулами (Ь 19) кривые равных интенсивностей напряжений а,, определяющие фор му пластических зон по критерию Мизеса а,- = а г , описываются уравнением
3 (%)>s 4+-°4)- 0
Таким образом, граница области с напряжения ми Oi = aT, получаемая из упругого расчета, имеет круговую форму с центром в вершине трещины. Об разование пластических деформаций в вершине тре щины приводит к смещению центра круга, разде ляющего области упругих и упруго-пластических де формаций. Величину этого смещения г0 и ради\т пластической зоны р0 находят из соотношений
* - - # г т Ь - Й г ) " . |
( 1 - 8 8 ) |
|
где m—показатель |
степени при степенной |
аппрок |
симации диаграммы |
деформирования; |
1 |
|
|
(1.89) |
Радиус ро по формуле (1.87) получается |
равны^' |
размеру упруго-пластической зоны в направлений
оси х из упругого расчета |
на |
основе |
выражений |
|
(1.19): |
|
|
|
I |
т = |
"' |
= |
т т . |
(1.90) |
V |
2кгт |
|
|
|
48 •
49
Из упруго-пластического расчета с исполь] нием соотношений (1.87) и (1.88) размер плщ скон зоны на продолжении трещины
rT-PQ |
_ |
1 |
( к ы V |
2 |
+ rQ - - g - ^ — _ J |
j - ^ . |
|||
П р и т = 1 |
(упругий материал) |
выражение |
||
совпадает с |
равенством |
|
(1.90). |
|
Характер распределения деформаций в уй пластической зоне определяют из выражения
смещения |
центра |
|
r v |
и |
радиуса |
рт |
линии р |
|||
деформаций |
|
у(у^ут)'- |
|
|
|
|
||||
|
|
1 — |
|
m |
|
|
1 |
|
ш+1 |
|
гу |
" 1 + /л |
|
|
"2л |
|
|
|
|||
|
|
|
|
1 |
|
(Km |
( |
т Г |
• |
|
|
|
|
|
2л |
\ |
%т |
|
|||
При этом на продолжении |
трещины |
(для |
||||||||
|
Vy = TT |
|
|
|
ш |
|
l/m+l |
|
||
|
m+ |
1 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
m + 1 |
/Сш |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Изменение |
относительных |
сдвиговых |
деф( |
|||||||
ций в сечении |
у=0 |
по выражению |
(1.94), а т |
границы зон упруго-пластических деформаций ределяемых параметрами ро и г0 по форм (1.87) и (1-88) соответственно, показано рис. 11, б и е. Построенные кривые относятся i<j уровням номинальных напряжений т, состл щих 0,6 и 0,8 предела текучести % т , для матёр с незначительным ( т = 0,1) и повышенным i = 0,3) сопротивлением упруго-пластическим де
50
мациям. Увеличение номинальных напряжений при водит к переходу от круговой формы упруго-пла стической зоны к вытянутой в направлении оси тре щины. Более протяженной в направлении х зона упруго-пластических деформаций оказывается у ма териала с низким упрочнением в упруго-пластиче ской области.
В предельном случае для идеально упруго-пла-
лстачного материала (т = 0) отношение протяженно сти пластической зоны гТ к ее ширине ро в соот ветствии с выражениями (1.87) и (1.91) равно 2. Распределение деформаций у„ при /п= 0 на основе равенства (1.94) с учетом формулы (1.91) совпа дает с распределением линейных деформаций е„, оп ределяемых выражением (1.82). Касательные на
пряжения ху при |
/п = 0 по формуле (1.95) равны |
пределу текучести |
т г . |
Аналогично (1.81) зависимость сдвиговых де формаций на основе (1.94) может быть записана в виде (для х = г)
где |
Vy = |
f(i)ra, |
|
|
|
|
|
т [ |
m+l |
\ т г / я / . |
|
При этом показатель |
степени |
|
|
« = |
1—. |
0-97) |
|
|
|
m -\-1 |
|
При изменении |
m от 1 (упругий |
материал) до 0 |
(идеально упруго-пластичный материал) величина
а |
изменяется от —0,5 до — 1 . Таким |
образом, |
рас |
пределение деформации в "упруго-пластической |
зо- |
||
4ie |
описывается степенным законом, |
как и в обла |
сти упругих деформаций с показателем степени, за висящим от степени упрочнения материала,
51
Для материала с модулем GT |
линейного |
упроч |
|||||||
нения в упруго-пластической |
области |
(при т ^ т т ) |
|||||||
|
|
т = т г + Gr (7 - |
Vr). |
|
• |
0-98) |
|||
параметры |
зоны_равных |
упруго-пластических де- |
|||||||
формаций |
(при GT |
=Gj./G) |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
2Yr |
|
|
• GT) yT - GTy] + |
|||
2я ( |
т г |
) ( ( l - G r ) V |
y[{ |
||||||
+ |
2GT |
In |
|
|
— |
|
11: |
(1.99) |
|
|
|
|
|
|
|||||
(1 |
Or) |
L ( i - o .т) Yr + Gr Y |
|
||||||
|
|
|
in |
|
Y |
|
|
|
(1.100) |
|
2k |
|
|
1 |
r |
|
GrYl |
||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Y i ( l — Gr ) Yr + |
|
|||||
В этом случае размер |
пластической |
зоны |
|
||||||
rr |
1 + |
GT |
In GT |
|
—Л^и_У. |
(l.ioi) |
|||
|
|
( l - O r ) n ( l — GGr ) |
\ T |
T |
/ |
|
|||
|
|
|
|
|
T) |
|
|
||
При GT |
= 0 |
(идеально |
упруго-пластичный |
мате |
риал) выражения (1.99) и (1.100) совпадают соот ветственно с выражениями (1.92) и (1.93).
Приведенные выше зависимости определяют на пряженное и деформированное состояние в верши не трещин при сдвиге (тип I I I — антиплоская де формация). Эти зависимости для идеально упругопластичного материала в работах [34, 75] распро странены на случай растяжения пластин с трещи нами напряжениями, перпендикулярными к поверх ности трещин (тип I) при замене характеристик т г на стт , у т на ет, G на Е и Кщ на Кь Такое ре* шение согласуется с результатами работ [40, 45]. Различные схемы нагружения осевыми • силами^" ограниченность размеров пластин и трещин (рис.-6) могут быть учтены, в первом приближении, попра-
52
вочиыми функциями fiK, |
вводимыми в выражения |
|
для коэффициентов |
интенсивности напряжений Кь |
|
Форма границ |
зон |
упруго-пластических дефор |
маций, характер распределения местных напряже ний, деформаций и перемещений в вершине трещин при растяжении, исследованные численными мето дами [19, 53, 84, 92], оказались приближающимися
0)
Рис. 12. Кривые равных деформаций в вершине трещин при растяжении
к тем, которые вытекают из моделей упруго-пла стичных тел с трещинами. При плоском напряжен ном состоянии (т=0) для пластины с боковой по лубесконечной трещиной размер пластической зоны в направлении оси трещины, определяемый равен ством интенсивности сдвиговых деформаций у, и де-
формаций предела текучести^
венно больше ширины пластической зоны в направ лении действующих растягивающих напряжений (рис. 12, а).
Такая форма пластической зоны согласуется с моделью трещины, имеющей клиновидную пласти ческую зону (см. рис. 9,6). При плоской деформа ции для идеально упруго-пластичного материала соотношение между, указанными размерами пласти ческой зоны изменяется и протяженность пластиче-
53
ской зоны оказывается наибольшей в направлении растяжения (рис. 12,6). С увеличением показателя упрочнения материала в упруго-пластической обла сти ( т > 0 ) линии наименьших градиентов сдвиго вых деформаций удаляются от оси действия ра стягивающих напряжений (рис. 12, в).
Показатель степени а в уравнении (1.96) при растяжении в условиях плоского напряженного со
стояния, по данным |
работы [92], для |
т = 0 , 4 равен |
примерно — 0,75, а |
по уравнению |
(1.97)—0,72. |
При заданной величине т¥=0 увеличение номиналь ных напряжений приводит также к изменению фор мы пластической зоны (от вида на рис. 12,6 к ви ду на рис. 12, е).
Результаты решений упруго-пластических задач для пластины с односторонним боковым надрезом
при |
растяжении |
(см. |
рис. 6, б) |
приведены |
на |
|||||
рис. |
13. Отношение |
размера |
гт |
пластической зоны |
||||||
к длине |
трещины |
/ вычислено |
по |
приближенной |
||||||
формуле |
( L 6 6 ) — к р и в а я /, |
по |
формуле |
(1.66) |
с |
|||||
введением |
длины |
трещины |
1Т, |
определяемой |
по |
|||||
(1.67), — кривая 2, по формуле |
(1 . 71) — кривая 3 |
|||||||||
и по формуле |
(1.91) с заменой |
Km |
на Ki и т г |
на |
||||||
о"г — кривая |
4. Кривые |
1—4 |
относятся |
к случаю |
деформирования пластины из идеально упруго-пла стичного материала (/?г = 0). При этом в расчет вве дена поправка. fiK на ограниченные размеры пла. стины. Кривыми 5 и 6 на рис. 13 показаны зависи мости размера пластической зоны от напряжения для материала с коэффициентом упрочнения m в упруго-пластической области, равным 0,2. Кривая 5 построена по формуле (1.91) с введением ука занных замен, а кривая б — по результатам числен
ного расчета на ЭВМ [53]. В соответствии с пред
ставленными данными приближенная оценка раз мера пластической зоны по упругому решению
54