Файл: Ваганов, Г. И. Эксплуатация секционных составов.pdf

ентами полноты водоизмещения, определяется с помощью сле­ дующего выражения:

Soct.c = Cd'.otr.c.o 1 (102)

где

gocT.c-G- — коэффициент остаточного сопротивления прототипного

Ь\ — поправочный коэффициент, учитывающий влияние из-

т

менения отношения -g секционного состава от прото-

типного значения до расчетного; принимается по гра­ фику b[= f , приведенному на рис. 45;

с— поправочный коэффициент, учитывающий влияние измене­ ния отношения длины цилиндрической вставки к длине

— /(--£г)> приведенному на рис. 46;

d — поправочный коэффициент, учитывающий влияние измене­ ния коэффициента полноты водоизмещения двухсекцион­ ного состава от прототнпного значения до расчетного; принимается по графику d = f (8с.с), приведенному на рис. 47.

0,7 0,8 0,9 Luc

117

доизмещения на коэффициент остаточного сопротивления соста­ ва уменьшается. В этом случае поправочный коэффициент d, определенный по этому графику, может быть употреблен толь­ ко для поправки к остаточному сопротивлению концевых сек­ ций. Для таких составов в целом можно рекомендовать приме­ нение следующей приближенной формулы:

неравномерности осадок секций на остаточное сопротивление состава, находится по графику (см. рис. 37).

Сопротивление каждого стыка между транцевыми оконеч­ ностями секционного состава можно определить, используя час­ тично приближенную методику Г. Н. Абрамовича, разработан­

Сопротивление трения стыка можно определить, полагая, что вода, заключенная в межстыковом соединении, является непод-

118

вижиои п перемещается вместе с составом с той лее скоростью, с какой движется сам состав. В этом случае на слое воды, за­ ключенном между бортовыми и днищевыми обшивками сосед­ них секций, будут возникать силы сопротивления трения и фор­ мы. Кроме того, в местах стыка образуются также расходящие­ ся и поперечные волны, что подтверждается данными экспери­ ментальных исследований.

Считая, что в начале стыка формируется свой пограничный слой воды, примыкающий к поверхности межстыкового соеди­ нения, можно найти сопротивление трения стыка по следующей формуле:

дить с помощью его графической зависимости от числа Рейнольд­ са Rec-r, т. е.

График зависимости scT.Tp=/(ReCT) носит такой же характер, как и аналогичный график для расчета коэффициента сопротивле­ ния трения технически гладких поверхностей (рис. 48). График по­ строен по следующей формуле:

Рис. 48. Зависимость коэффициента сопротивления трения смоченной поверх­ ности стыка от числа Рейнольдса

11»

Остаточное сопротивление стыка рекомендуется вычислять по формуле:

где ; Ст . о с т — безразмерный коэффициент остаточного сопротивления стыка;

А1/Ст — объем погруженной части межсекционного простран­ ства, м3, определяющийся следующим выражением:

■Здесь |3М.Ш— коэффициент полноты погруженной части плоскости мидель-шпангоута; приближенно для секционных со­ ставов ,3М.Ш=1;

'(»)' — площадь погруженной части мидель-шпангоута, м2. Коэффициент ёст-ост определен на основе модельных испы­ таний секционных составов, выполненных автором и другими исследователями. Обработка результатов испытаний показала, что значение этого коэффициента удобно находить в зависимо­

сти от числа Фруда, т. е.

полученным по данным модельных испытаний ГИИВТа, при­

Анализируя приведенные в этой таблице результаты расче­ та, можно отметить, что формула позволяет рассчитать сопро­

120